查鈺明，鐘文琦，杜雙偉，徐祖明

（藍(lán)天環(huán)保設(shè)備工程股份有限公司，杭州310012）

濕法脫硫的吸收塔出口凈煙氣中漿液液滴含量的多少，不但會(huì)影響煙氣下游的煙道、設(shè)備、煙囪的正常運(yùn)行和使用壽命，而且較高的液滴含量將對(duì)環(huán)境引起二次污染，如形成“石膏雨”或“煙囪雨”現(xiàn)象，會(huì)對(duì)周圍環(huán)境造成很大影響。為避免和減少“石膏雨”的產(chǎn)生，濕法脫硫工藝中，每座吸收塔頂部或出口凈煙道上都設(shè)置除霧器，用來(lái)除去煙氣中夾帶的漿液霧滴。一般要求除霧器出口霧滴質(zhì)量濃度小于75mg／m3，而除霧器的性能好壞，將對(duì)控制“石膏雨”現(xiàn)象起到關(guān)鍵性作用。

目前，國(guó)內(nèi)還沒(méi)有測(cè)量除霧器出口霧滴質(zhì)量濃度的標(biāo)準(zhǔn)，筆者采用鎂離子測(cè)試法，對(duì)一臺(tái)660 MW燃煤發(fā)電機(jī)組脫硫工程除霧器出口霧滴質(zhì)量濃度進(jìn)行測(cè)試、分析，以確認(rèn)該測(cè)試方法的可用性。

1 設(shè)備概況

河南龍泉金亨電力有限公司660MW燃煤發(fā)電機(jī)組煙氣脫硫工程采用典型的、成熟的石灰石－石膏濕法脫硫技術(shù)，一爐一塔配置。該脫硫系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)特性有：

（1）煙氣脫硫系統(tǒng)入口在鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)的煙氣量為2 254 757m3／h，入口SO2質(zhì)量濃度設(shè)計(jì)值為5 123mg／m3，脫硫效率＞97%。

（2）每個(gè)吸收塔漿液池設(shè)置5臺(tái)側(cè)進(jìn)式攪拌器，對(duì)漿液進(jìn)行攪動(dòng)，保證漿液不沉淀，且混合均勻。

（3）吸收塔為空塔噴淋，塔內(nèi)設(shè)置四層噴淋層；噴淋層上部安裝兩級(jí)屋脊除霧器，并設(shè)有四級(jí)除霧器沖洗，其中下面三層沖洗由氣動(dòng)閥門DCS自動(dòng)邏輯控制，最上層為手動(dòng)閥門開關(guān)進(jìn)行沖洗。

（4）吸收劑為粒徑小于325目（通過(guò)率大于90%）的石灰石粉制得的含固質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為30%的石灰石漿液。

（5）煙氣系統(tǒng)不設(shè)旁路煙道，不設(shè)氣－氣加熱器。

（6）脫硫系統(tǒng)未設(shè)計(jì)單獨(dú)的增壓風(fēng)機(jī)，與引風(fēng)機(jī)合并。

（7）工藝水系統(tǒng)配置2臺(tái)工藝水泵和3臺(tái)除霧器沖洗水泵，每塔對(duì)應(yīng)一臺(tái)除霧器沖洗水泵，負(fù)責(zé)除霧器的沖洗水供應(yīng)。

（8）脫硫系統(tǒng)配套2臺(tái)真空皮帶脫水機(jī)，脫水后的石膏表面含水率（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）小于10%，純度達(dá)90%以上。

（9）脫硫系統(tǒng)還配置有一套脫水廢水處理裝置，用于脫除脫硫漿液里的Cl－、粉塵和部分金屬離子。

2 鎂離子測(cè)試法原理

石灰石－石膏濕法脫硫工藝的脫硫吸收劑為石灰石，其主要成分是碳酸鈣，同時(shí)也含有一定量的 MgCO3及少量 Al2O3、Fe2O3、Si、Mn等雜質(zhì)。石灰石磨成粉末與水混合成含固質(zhì)量濃度為30%左右漿液，作為脫硫劑加入到吸收塔漿液池，漿液pH值為5～6，呈酸性，MgCO3在酸性溶液里極易溶解、分解，進(jìn)入吸收塔漿液體系后能生成易溶的鎂鹽，漿液里就形成了一定濃度的 Mg2＋。

由于Mg2＋極易溶于酸性漿液里，可以認(rèn)為吸收塔漿液池中漿液的Mg2＋的質(zhì)量濃度和煙氣在除霧器出口所攜帶的液滴中Mg2＋的質(zhì)量濃度相等［1］。

通過(guò)鎂離子測(cè)定法（絡(luò)合滴定法或原子吸收分光光度法），對(duì)吸收塔漿液池中漿液Mg2＋質(zhì)量濃度測(cè)量和等速取樣，及鎂離子測(cè)定法測(cè)得除霧器出口煙氣中液滴中的Mg2＋的質(zhì)量濃度；根據(jù)吸收漿液中 Mg2＋的質(zhì)量濃度，計(jì)算出除霧器出口煙氣中液滴的量。在實(shí)際取樣測(cè)試中，一方面煙道中的煙氣流場(chǎng)不完全均勻，一般來(lái)說(shuō)，煙道中心的煙氣流速大，為主流場(chǎng)，煙道壁附近的煙氣流速相對(duì)比較低，溫度也相對(duì)較低；另一方面等速取樣的實(shí)際位置離除霧器出口有一定的距離，可能會(huì)引起煙氣中液滴質(zhì)量的變化，如隨著煙氣的流動(dòng)，煙溫下降，煙氣中的飽和水蒸氣會(huì)凝結(jié)成液態(tài)水，并融入原有的漿液中，相當(dāng)于對(duì)漿液中Mg2＋進(jìn)行稀釋，使?jié){液中Mg2＋質(zhì)量濃度值下降。故除霧器出口的液滴質(zhì)量濃度需根據(jù)Mg2＋濃度再進(jìn)行修正。

除霧器出口液滴質(zhì)量濃度的計(jì)算公式為：

式中：ρ為除霧器出口液滴質(zhì)量濃度，mg／L；ρ1為測(cè)量煙氣中總液滴質(zhì)量濃度，mg／L；G為取樣的液滴質(zhì)量，g；V 為取樣的煙氣量，m3；η為鎂離子修正系數(shù)；c2為煙氣中鎂離子質(zhì)量濃度，mg／L，可分為主流場(chǎng)和煙道壁；c1為吸收塔漿液池漿液中鎂離子質(zhì)量濃度，mg／L。

在測(cè)定過(guò)程中，需要分別對(duì)吸收塔漿池內(nèi)的漿液和除霧器后煙氣進(jìn)行取樣、測(cè)定。圖1為石灰石－石膏濕法脫硫簡(jiǎn)易煙氣系統(tǒng)及取樣示意圖，圖2為測(cè)試煙氣取樣截面示意圖。

圖1 取樣點(diǎn)示意圖

圖2 煙道取樣截面圖（單位：m）

3 液滴質(zhì)量濃度測(cè)定

3．1 測(cè)試項(xiàng)目和設(shè)備

測(cè)試項(xiàng)目為：（1）凈煙道煙氣流速，m／s；（2）凈煙道煙氣流量（標(biāo)態(tài)，濕基，實(shí)際φ（O2）），m3／h；（3）凈煙道煙氣流量（標(biāo)態(tài)，干基，實(shí)際φ（O2）），m3／h；（4）吸收塔漿池漿液 Mg2＋質(zhì)量濃度，mg／L；（5）除霧器出口霧滴質(zhì)量濃度，mg／m3；（6）凈煙氣霧滴里 Mg2＋質(zhì)量濃度，mg／L。

測(cè)試所用主要儀器有：（1）真空泵（德國(guó)產(chǎn)）Ш－20；（2）霧滴取樣器（西安產(chǎn)）三級(jí)；（3）累計(jì)氣體流量計(jì)（日本產(chǎn)）HNK－10。

3．2 測(cè)試結(jié)果

3．2．1 吸收塔漿液鎂離子質(zhì)量濃度的測(cè)定

吸收塔漿液鎂離子質(zhì)量濃度的測(cè)定見表1。

表1 吸收塔漿液Mg2＋質(zhì)量濃度測(cè)試結(jié)果

測(cè)試時(shí)，每隔1．5h對(duì)吸收塔漿液取了5個(gè)樣，用EDTA絡(luò)合滴定法對(duì)樣品中的Mg2＋質(zhì)量濃度進(jìn)行標(biāo)定。

3．2．2 凈煙氣霧滴中鎂離子質(zhì)量濃度的測(cè)定

等速取樣的煙氣通過(guò)一級(jí)、二級(jí)吸收裝置，使煙氣中的霧滴附著在吸收裝置的內(nèi)壁上，采樣后進(jìn)行稱量，吸收裝置在試驗(yàn)前后的質(zhì)量差即是霧滴的質(zhì)量；同時(shí)用同樣的標(biāo)定方法，可以標(biāo)定出霧滴里Mg2＋質(zhì)量濃度。

本次測(cè)試中，共5個(gè)采集管，其中1～4號(hào)采集管分別在圖2中的4個(gè)取樣孔采集4個(gè)平行樣，每個(gè)樣品分別在測(cè)孔處深度1．5m、2．5m、3．0m三個(gè)點(diǎn)采集；5號(hào)采集管在4個(gè)取樣孔距煙道壁0．2m處采集。5個(gè)采集管的采集時(shí)間基本上在吸收塔漿液池取樣時(shí)間前后，每次采集時(shí)間約40min。

3．3 測(cè)試數(shù)據(jù)分析

根據(jù)上文所述的計(jì)算公式和測(cè)試數(shù)據(jù)，可計(jì)算出除霧器出口霧滴含量，結(jié)果見表2與表3。

表2 凈煙氣霧滴測(cè)試結(jié)果

表3 計(jì)算結(jié)果表

4 結(jié)語(yǔ)

綜上所述，該660MW機(jī)組脫硫塔除霧器出口主流場(chǎng)區(qū)域逃逸漿液質(zhì)量濃度為72．4mg／m3，除霧器出口煙道壁逃逸漿液質(zhì)量濃度為58．99mg／m3，除霧器出口逃逸漿液質(zhì)量濃度小于保證值75 mg／m3。

通過(guò)吸收塔漿液中Mg2＋質(zhì)量濃度與凈煙氣霧滴中Mg2＋質(zhì)量濃度的對(duì)比，用修正系數(shù)來(lái)計(jì)算吸收塔除霧器出口霧滴質(zhì)量濃度，特別是通過(guò)修正系數(shù)計(jì)算出的結(jié)果，更能直接、準(zhǔn)確地反映出除霧器的除霧性能，避免了煙氣在凈煙道中的組分變化給測(cè)量數(shù)據(jù)帶來(lái)的偏差。

［1］李森，周屈蘭，徐通模，等 ．鎂離子法測(cè)定除霧器出口煙氣攜帶液滴量方法［J］．熱能動(dòng)力工程，2005，20（4）：381－383．