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        地下洞室群穩(wěn)定分析中的圍巖強(qiáng)度及支護(hù)強(qiáng)度敏感性研究

        2012-12-19 03:38:46孫寶來魏忠元
        水電站設(shè)計(jì) 2012年4期
        關(guān)鍵詞:邊墻洞室廠房

        鄧 瞻,孫寶來,劉 超,魏忠元

        (中國水電顧問集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院,四川 成都 610072 )

        1 前 言

        目前,水電站地下洞室群的規(guī)模越來越大,這些洞室群的洞室密集,主洞室邊墻高、跨度大,而且地質(zhì)條件往往較為復(fù)雜,其開挖及支護(hù)工程量巨大。工程地質(zhì)上,一般認(rèn)為在以Ⅲ類及以上圍巖為主的山體中才具備修建大型地下洞室群的地質(zhì)條件。在四川在建和擬建的水電工程中,地下洞室群的地質(zhì)條件越來越差,因此研究地下洞室群圍巖強(qiáng)度對洞室群穩(wěn)定的影響很有必要。同時(shí),地下洞室群的支護(hù)設(shè)計(jì)直接關(guān)系到電站的安全運(yùn)行和工程投資,分析洞室群的支護(hù)強(qiáng)度對洞室群穩(wěn)定的影響同樣是很有必要的。因此,需要進(jìn)行地下洞室群穩(wěn)定分析中的圍巖強(qiáng)度及支護(hù)強(qiáng)度敏感性分析研究。本文從某工程的實(shí)例出發(fā),通過三維有限元分析,研究圍巖強(qiáng)度及支護(hù)強(qiáng)度與地下洞室群穩(wěn)定性之間的相互關(guān)系。

        2 計(jì)算資料及模型

        某大型水電站共有6臺發(fā)電機(jī)組,其地下洞室群主要由地下廠房、主變室、尾水調(diào)壓室及母線洞、尾水管聯(lián)系洞等構(gòu)成。地下廠房、主變室、尾水調(diào)壓室三大洞室主要布置于T3lh1(4)層~T3lh2(2)層砂板巖中,以Ⅲ1類圍巖為主,部分Ⅲ2類,Ⅲ1類圍巖計(jì)算參數(shù)E取 9 GPa、c取1.25 MPa、tanφ取1.0;Ⅲ2類圍巖計(jì)算參數(shù)E取 6 GPa、c取0.8 MPa、tanφ取0.85。洞室群有f11、f26、f10、f9四條裂隙穿過。地下廠房的縱軸線為N3°E,主廠房水平埋深約350m,垂直埋深約400~450m。三大洞室布置格局及主要尺寸見圖1。地下洞室群開挖施工步序?yàn)椋何菜{(diào)壓室先開工,主變室在廠房第一期開挖完成后開工;母線洞先于主廠房相鄰部位開挖,即先形成母線洞,后形成主廠房相鄰部位邊墻。地下洞室群的支護(hù)措施方案見圖1。

        地下廠房洞室群不同屈服準(zhǔn)則的有限元計(jì)算比較,采用反演初始地應(yīng)力場,模擬實(shí)際地質(zhì)條件和1~3號機(jī)組段的主廠房、主變室、尾水調(diào)壓室、母線洞、尾水洞等洞體結(jié)構(gòu),進(jìn)行給定支護(hù)方案下的分期開挖計(jì)算。

        計(jì)算坐標(biāo)與地應(yīng)力計(jì)算時(shí)采用的坐標(biāo)一致:y軸為N3°E,與廠房縱軸線重合,從1號機(jī)組指向3號機(jī)組為正;x軸與廠房縱軸線垂直,以指向下游為正;z軸與大地坐標(biāo)重合。沿x、y、z軸三個(gè)方向的計(jì)算范圍分別為687.5m、102.75m、1 071.64m。一共剖分了6 446個(gè)空間8結(jié)點(diǎn)單元。在以上計(jì)算范圍內(nèi),考慮了f11、,f26、f10、f9四條裂隙。有限元計(jì)算模型見圖2。

        3 圍巖強(qiáng)度敏感性分析

        3.1 圍巖強(qiáng)度方案的擬定

        假設(shè)以計(jì)算資料中的圍巖力學(xué)參數(shù)方案為基準(zhǔn)參數(shù)方案,在此基礎(chǔ)上,采用相同的變幅形成另外兩個(gè)方案:提高參數(shù)方案,即在基準(zhǔn)參數(shù)方案基礎(chǔ)上,E、c和tanφ三個(gè)參數(shù)同時(shí)提高15%;降低參數(shù)方案,即在基準(zhǔn)參數(shù)方案基礎(chǔ)上,E、c和tanφ三個(gè)參數(shù)同時(shí)降低15%。

        圖1 三大洞室布置及支護(hù)方案

        圖2 整個(gè)有限元計(jì)算模型

        3.2 不同方案的有限元分析

        從總體破壞指標(biāo)上看,各方案洞周圍巖的破壞體積總量隨開挖分期的變化規(guī)律基本相同。開挖完成后,提高參數(shù)方案的圍巖總破壞量比基準(zhǔn)參數(shù)方案降低17.2%;降低參數(shù)方案的圍巖總破壞量比基準(zhǔn)參數(shù)方案增加52.2%。采用提高參數(shù)方案后,三大洞室只在巖性較差的機(jī)組段和斷層穿過或交口等薄弱部位破壞范圍較大,其他部位破壞基本被限制在4~7m以內(nèi);降低參數(shù)方案,洞周的破壞區(qū)普遍大于提高參數(shù)方案,不但在巖性較差和斷層穿過或交口等薄弱部位的破壞更大,而且在其它局部部位也出現(xiàn)較大范圍的破壞。

        從耗散能指標(biāo)上看,各方案洞周圍巖破壞的耗散能隨開挖分期的變化規(guī)律基本相同。只是從第五期開始,降低參數(shù)方案的耗散能增長開始顯著快于其他兩種參數(shù)方案的增長速度,表明自第五期開始,主廠房高邊墻逐漸形成,降低圍巖參數(shù)對開挖過程中的洞周能量耗散的影響逐漸顯現(xiàn)。至開挖完畢,提高參數(shù)方案的耗散能比基準(zhǔn)參數(shù)方案降低33.2%,降低參數(shù)方案比基準(zhǔn)參數(shù)方案增加66.8%。不同圍巖力學(xué)參數(shù)條件下總破壞量和耗散能隨開挖的變化分別見圖3、4。

        圖3 不同方案洞周總破壞量隨開挖的變化

        圖4 不同方案塑性耗散能隨開挖的變化

        從圍巖應(yīng)力分布規(guī)律上看,各方案各機(jī)組段洞周的應(yīng)力集中部位和特征基本相同,都是在洞室交口和拱座等邊界突變處,第一主應(yīng)力出現(xiàn)了較大的應(yīng)力集中現(xiàn)象,說明在參數(shù)提高或降低的情況下洞周應(yīng)力分布規(guī)律變化不大。各方案主廠房和主變室洞周的應(yīng)力擾動(dòng)范圍多在5~10m,尾調(diào)室洞周的應(yīng)力擾動(dòng)范圍大約在5m。提高參數(shù)方案的主廠房頂拱切向應(yīng)力分布在-28.7~-30.1MPa之間;降低參數(shù)方案的切向應(yīng)力分布在-28.8~-31.6MPa之間。提高參數(shù)方案邊墻切向應(yīng)力分布在-22.55~-32.66MPa,斷層穿過的部位和交口處切向應(yīng)力較大,達(dá)到-40.23~-60.75MPa;邊墻的徑向應(yīng)力分布在-0.64~0.60MPa,斷層穿過和交口部位達(dá)到1.21MPa。降低參數(shù)方案的邊墻切向應(yīng)力分布在-18.88~-27.16MPa,斷層和交口部位達(dá)到-36.13~-68.96MPa,出現(xiàn)了較為明顯的壓裂破壞;邊墻的徑向應(yīng)力分布在-0.60~0.66MPa,斷層和交口局部達(dá)到0.78~1.17MPa。

        從洞周位移分布規(guī)律上看,各參數(shù)方案洞周的位移矢量都趨向洞內(nèi),在拱座和洞室交口處位移梯度變化較大,斷層穿過部位及洞室交叉口、主廠房和尾調(diào)室邊墻中下部位移矢量較大。提高參數(shù)方案下,主廠房和尾調(diào)室的邊墻位移較小,主廠房各機(jī)組段和尾調(diào)的邊墻位移大部分都控制在80mm以內(nèi),但在2、3號機(jī)組段被斷層穿過和洞室交口部位位移較大,邊墻的位移達(dá)到了91.1~106.4mm。降低參數(shù)后,洞周位移有所增大,其中2、3號機(jī)組的邊墻位移最大值達(dá)到了126.7~154.1mm,其他各機(jī)組邊墻交口處最大值都基本在90~120mm之間。

        從錨桿錨索應(yīng)力分布規(guī)律上看,提高參數(shù)方案下,頂拱錨桿應(yīng)力分布在38.4~100.5MPa,三大洞室邊墻的錨桿應(yīng)力大部分都在180MPa以下,但局部錨桿應(yīng)力偏大。降低參數(shù)方案條件下,頂拱錨桿應(yīng)力為46.1~181.9MPa,洞室邊墻的錨桿應(yīng)力值增加,錨桿應(yīng)力屈服范圍加大。整體來看,降低圍巖參數(shù)后,邊墻部位的錨桿應(yīng)力比提高圍巖參數(shù)的錨桿應(yīng)力增大50~100MPa,而屈服的錨桿范圍和根數(shù)也比提高參數(shù)方案的錨桿進(jìn)一步擴(kuò)大。提高參數(shù)方案下,各機(jī)組段的錨索應(yīng)力一般分布在1 020~1 300MPa之間;1、2號機(jī)組的巖體質(zhì)量相對較弱,在洞室下部錨索應(yīng)力較大,達(dá)到1 362.3~1 434.0MPa。降低參數(shù)方案下,各機(jī)組段的錨索應(yīng)力一般分布在1 040~1 400MPa之間;在1、2號巖性較弱的機(jī)組段,局部錨索應(yīng)力達(dá)到1 578.4~1 742.9MPa。

        3.3 成果分析

        三維有限元圍巖穩(wěn)定性參數(shù)敏感性分析表明,圍巖力學(xué)參數(shù)(E、c、tanφ)上、下浮動(dòng)15%,對洞周圍巖的破壞區(qū)、洞周位移、圍巖應(yīng)力和錨桿、錨索應(yīng)力都有不同程度的影響。相對而言,巖體力學(xué)參數(shù)降低15%對圍巖穩(wěn)定的各種指標(biāo)影響更為敏感,進(jìn)而說明圍巖強(qiáng)度指標(biāo)差對圍巖整體穩(wěn)定性的影響要大。

        4 支護(hù)強(qiáng)度敏感性分析

        4.1 支護(hù)強(qiáng)度方案的擬定

        假設(shè)第2節(jié)計(jì)算資料中的支護(hù)方案為中間支護(hù)方案(方案二),在該方案基礎(chǔ)上,形成弱支護(hù)方案(方案一)和強(qiáng)支護(hù)方案(方案三)。這強(qiáng)、中、弱三個(gè)支護(hù)方案的系統(tǒng)錨桿、掛鋼筋網(wǎng)、噴混凝土等支護(hù)參數(shù)基本相同,其差別主要體現(xiàn)在預(yù)應(yīng)力錨索(錨桿)的布置和型式上。三個(gè)支護(hù)方案錨索工程量及總錨固量對比見表1。三個(gè)支護(hù)方案的特點(diǎn)如下:

        方案一僅在主廠房高邊墻和尾水調(diào)壓室高邊墻的中部一定范圍內(nèi)布置非對穿錨索,大小噸位錨索交錯(cuò)布置,錨索在主廠房上下游邊墻各布置7排,間距4.5m;長廊型調(diào)壓室邊墻中部一定范圍內(nèi)沿洞周也布置7排,間距4.5m;主廠房頂拱、尾水調(diào)壓室頂拱和主變室頂拱及邊墻均布置普通錨桿。

        方案二在方案一的基礎(chǔ)上加強(qiáng)了對主廠房、主變室和尾水調(diào)壓室邊墻的支護(hù),在主廠房下游墻和主變室邊墻之間的巖柱,以及尾水調(diào)壓室上游墻和主變室邊墻之間的巖柱均布置了3排大噸位對穿錨索,主廠房中部錨索間距由4.5m變?yōu)?m,主廠房下游墻機(jī)窩中間加了1排錨索,因此,錨索在主廠房上游邊墻共布置8排,下游主邊墻共布置9排,主變室上下游邊墻各布置3排,尾水調(diào)壓室上下游邊墻各布置7排。

        方案三的支護(hù)參數(shù)與方案二相比,主廠房、主變室和尾水調(diào)壓室中上部錨索均加密,間距全部變?yōu)?m,對穿錨索部位均增加1排,變成4排,在主廠房上游邊墻共布置9排錨索,下游主邊墻共布置11排,主變室上下游邊墻各布置4排,尾水調(diào)壓室上下游邊墻各布置9排;主廠房頂拱由普通錨桿變成普通錨桿與預(yù)應(yīng)力錨桿相間布置,其它部位錨桿支護(hù)與方案二相同。

        表1 三個(gè)支護(hù)方案錨索的總錨固量對比

        4.2 不同方案的有限元分析

        從分期開挖洞周圍巖破壞區(qū)的分布看,在第一期開挖完成后,方案一、二、三的塑性區(qū)和開裂區(qū)并沒有明顯差別,采用預(yù)應(yīng)力錨桿效果不明顯。方案二的塑性耗散能和破壞體積比方案一減小了34%、5.7%,圍巖應(yīng)力擾動(dòng)明顯減小,說明采用對穿錨索,洞室的圍巖穩(wěn)定狀態(tài)明顯改善,圍巖應(yīng)力擾動(dòng)明顯減小。從主廠房上游邊墻的破壞范圍看,方案三破壞區(qū)最小,而方案一最大,方案一的塑性區(qū)范圍達(dá)8m,方案三僅3m左右;方案二、三的破壞區(qū)范圍明顯小于方案一。從主廠房下游邊墻的破壞情況看,三個(gè)方案的破壞區(qū)基本相同。從尾調(diào)室上游邊墻的破壞范圍看,三個(gè)方案的破壞范圍基本都在3 m以內(nèi),且方案一、二尾調(diào)室上游邊墻的破壞區(qū)基本相同。從尾調(diào)室下游邊墻的破壞范圍看,方案一、二、三的破壞范圍也基本相同。從主變室的上游邊墻和下游邊墻的破壞范圍看,方案二、三施加了對穿錨索,所以破壞相對少一些,尤其是下游邊墻,方案一的開裂范圍為3m,方案三僅1m。

        三個(gè)支護(hù)方案的總錨固量與開挖完畢后圍巖總破壞量的關(guān)系曲線見圖5,與塑性耗散能量的關(guān)系曲線見圖6。

        從洞周位移分布看,開挖完畢后,支護(hù)方案二的主廠房頂拱位移分布在0.17~2.48cm之間,方案三的主廠房頂拱位移分布在0.21~2.4cm之間,比方案一減小了16%。由此看出,方案二、三在增強(qiáng)了邊墻的錨索支護(hù)后,頂拱位移有明顯減小。盡管方案三在主廠房頂拱采用了一些預(yù)應(yīng)力錨桿,但對頂拱位移狀態(tài)的改善作用不大。采用支護(hù)方案二洞室開挖完畢后,主廠房上游邊墻的最大位移達(dá)到8.81cm,比方案一減小了0.47cm,下游邊墻位移達(dá)到6.95cm,比方案一減小了0.15cm。采用支護(hù)方案三,洞室開挖完畢后,主廠房上游邊墻的最大位移比方案二減小了0.28cm,下游邊墻最大位移比方案二減小了1.03cm??梢姺桨付⑷捎昧藢Υ╁^索,有效地減小了邊墻的位移,對邊墻的支護(hù)效果十分明顯;由于方案三的支護(hù)強(qiáng)度較大,位移相對小一些。方案二、三主變室上游邊墻的位移比方案一減小約0.8cm,下游邊墻差別不大。方案一、二、三的尾調(diào)室位移沒有太大的差別。

        圖5 總錨固量與開挖完畢后總破壞量的關(guān)系

        圖6 總錨固量與開挖完畢后塑性耗散能的關(guān)系

        從洞周圍巖應(yīng)力分布看,洞室開挖完成后,方案一主廠房下游和主變室上游的應(yīng)力偏張量分別為30.18MPa、27.24MPa,方案二比方案一分別減小了0.4MPa、0.7MPa,說明采用對穿錨索支護(hù)使洞周的應(yīng)力分布更均勻。方案二在主廠房頂拱、下游邊墻、主變室頂拱、主變室上游邊墻、尾調(diào)室上游邊墻的應(yīng)力偏張量都最小,洞周應(yīng)力狀態(tài)均勻。方案三在主廠房上游、尾調(diào)室頂拱、尾調(diào)室下游的應(yīng)力偏張量最小,洞周應(yīng)力狀態(tài)與方案二差別不大??梢姡M管方案三的支護(hù)強(qiáng)度加大了很多,但對改善洞周應(yīng)力狀態(tài)不是十分明顯。三個(gè)支護(hù)方案洞周的應(yīng)力矢量分布規(guī)律基本相同,應(yīng)力分布均勻,應(yīng)力集中都出現(xiàn)在主廠房拱座和洞室交口處,應(yīng)力擾動(dòng)深度基本在6~7m左右,說明三個(gè)錨固支護(hù)方案的應(yīng)力分布規(guī)律沒有質(zhì)的區(qū)別,只是量值略有變化,應(yīng)力集中程度有所不同。

        從錨桿、錨索和噴層應(yīng)力分布看,三個(gè)支護(hù)方案的錨桿受力規(guī)律基本相同,只是量值不同。在相同位置,方案一的錨桿應(yīng)力比方案二大,方案二的錨桿應(yīng)力比方案三大。這與方案二、三采用對穿錨索而且方案三支護(hù)強(qiáng)度增大相符合。在洞室交口、調(diào)壓室底部、主廠房下游邊墻底部,部分錨桿達(dá)到屈服。在相同位置,方案一的錨索應(yīng)力比方案二大,方案二的錨索應(yīng)力比方案三大。這與錨桿應(yīng)力的規(guī)律相同。方案二的錨索應(yīng)力分布在1 043~1 309MPa之間,約為錨索極限抗拉強(qiáng)度的56%~70%,說明各種支護(hù)方案的錨索受力都是合理的。

        4.3 成果分析

        從支護(hù)強(qiáng)度和工程量看,方案一最小,共布置錨索約1 580根,總錨固量約501.325萬t·m;方案二居中,預(yù)應(yīng)力錨索數(shù)量較方案一增加約600根,總錨固量約385.444萬 t·m;方案三最大,較方案二增加預(yù)應(yīng)力錨索約400根,總錨固量約567.074萬t·m。

        從總體上看,三個(gè)支護(hù)方案條件下,洞周圍巖破壞指標(biāo)、洞周位移及應(yīng)力分布均比無支護(hù)時(shí)有較大改善,支護(hù)效果明顯。相比較而言,方案一支護(hù)強(qiáng)度較弱,圍巖的壓裂破壞體積較大,耗散能也較大,主廠房和主變室的位移明顯偏大,而且洞周的應(yīng)力偏張量最大。方案二和方案三的圍巖穩(wěn)定性較方案一有所提高,較明顯地限制了洞周位移,減少了圍巖應(yīng)力擾動(dòng),洞室圍巖的應(yīng)力分布狀態(tài)良好。方案三支護(hù)強(qiáng)度最大,破壞范圍和破壞體積也最小,預(yù)應(yīng)力錨桿對主廠房頂拱位移的改善作用不明顯,只是略優(yōu)于方案二;方案三支護(hù)強(qiáng)度比方案二增大了很多,但對洞周應(yīng)力狀態(tài)的改善效果并不明顯。

        5 結(jié) 語

        通過對地下洞室群圍巖強(qiáng)度的敏感性分析表明,地下洞室的圍巖強(qiáng)度參數(shù)降低對洞室群的穩(wěn)定影響更大,各項(xiàng)指標(biāo)比基準(zhǔn)參數(shù)情況下差較多;而當(dāng)提高圍巖強(qiáng)度參數(shù)時(shí),洞室群穩(wěn)定的各項(xiàng)指標(biāo)有所改善,但不明顯??梢姡趨?shù)相同的變幅情況下,參數(shù)的降低比提高對穩(wěn)定計(jì)算的影響更大,說明地質(zhì)條件差了很影響洞室群的穩(wěn)定性。

        通過對地下洞室群支護(hù)強(qiáng)度的敏感性分析表明,當(dāng)采取支護(hù)措施后,洞室群穩(wěn)定的各項(xiàng)指標(biāo)大幅提高,而且隨著支護(hù)強(qiáng)度的提高,洞室群穩(wěn)定的各項(xiàng)指標(biāo)也越來越好;但是支護(hù)強(qiáng)度達(dá)到一定的程度時(shí),圍巖的各項(xiàng)指標(biāo)均控制在合理的允許范圍內(nèi)后,再提高支護(hù)強(qiáng)度對洞室群圍巖穩(wěn)定的各項(xiàng)指標(biāo)改善并不太大,而支護(hù)量卻增加不少,并不可取。

        綜上分析,在實(shí)際工程中,地下洞室群應(yīng)多進(jìn)行地質(zhì)勘探,盡量選擇地質(zhì)條件較好的地方,以減少洞室群的支護(hù)量達(dá)到減少投資的目的。有時(shí)地質(zhì)條件太差,雖然經(jīng)過了大量的支護(hù)而洞室的穩(wěn)定性依然存在問題,既不安全又不經(jīng)濟(jì)。在進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí),要通過合理的計(jì)算和工程經(jīng)驗(yàn)類比分析,采用合理的支護(hù)強(qiáng)度,既能保證洞室群的穩(wěn)定又能減少對電站的投資。

        [1] 李曉靜,朱維申,陳衛(wèi)忠,武科.層次分析法確定影響地下洞室圍巖穩(wěn)定性各因素的權(quán)值[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2004(2).

        [2] 盧書強(qiáng),巨能攀,許模,鄧輝.巖體質(zhì)量對地下洞室圍巖穩(wěn)定性的影響[J].地球與環(huán)境,2005(S1).

        [3] 張玉軍,劉誼平.錨固正交各向異性巖體的三維彈塑性有限元分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2002(8).

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