左文君 靳向煜

(東華大學(xué)，上海，201620)

分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布力學(xué)性能研究

左文君 靳向煜

(東華大學(xué)，上海，201620)

對(duì)分裂型短纖水刺非織造布與分裂型長(zhǎng)絲紡粘水刺非織造布在受外界機(jī)械力作用后的拉伸斷裂強(qiáng)力和脹破性能的變化進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:在外界機(jī)械力作用下，分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布中的纖維會(huì)進(jìn)一步開(kāi)纖，在改善其開(kāi)纖情況的同時(shí)，各項(xiàng)力學(xué)性能變化不大;機(jī)洗是一種效果好、無(wú)污染的新型開(kāi)纖方法。

分裂型超細(xì)纖維，水刺非織造布，力學(xué)性能，開(kāi)纖效果

分裂型復(fù)合纖維是用兩種在化學(xué)結(jié)構(gòu)上完全不同、彼此互不相容的聚合物通過(guò)復(fù)合紡絲方法，使其在截面中呈橘瓣?duì)罱惶媾渲弥瞥傻膹?fù)合纖維。這種復(fù)合纖維可以通過(guò)一定的方法進(jìn)行開(kāi)纖處理，將不同的組分剝離而制成超細(xì)纖維，開(kāi)纖后得到的超細(xì)纖維具有很多普通纖維所沒(méi)有的優(yōu)良特性，如纖維特別細(xì)、毛細(xì)管多、比表面積大和彎曲剛度低等。

由聚酯/聚酰胺(PET/PA)兩種組分組成的分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布，其特點(diǎn)是纖維細(xì)、吸附力強(qiáng)、手感柔軟、懸垂性好［1］，能夠發(fā)揮其卓越的擦拭功能，并且耐洗、耐用，是作為電子工業(yè)、光學(xué)工業(yè)擦拭布，眼鏡擦拭布，電視、汽車(chē)等領(lǐng)域擦拭布的理想材料。開(kāi)纖技術(shù)直接影響到分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的各項(xiàng)性能，目前主要的開(kāi)纖技術(shù)有化學(xué)法、熱處理法和機(jī)械處理法［2］。應(yīng)用較廣泛的提高開(kāi)纖率的方法是化學(xué)法，但化學(xué)法開(kāi)纖對(duì)水刺非織造布的損傷較大，且堿液排放對(duì)環(huán)境有害。相比較而言，機(jī)械方法開(kāi)纖較為環(huán)保，但如何控制機(jī)械力的強(qiáng)弱是其面臨的最大問(wèn)題。機(jī)械力過(guò)大，會(huì)增加能耗和損傷纖維，即使開(kāi)纖率很高，材料的力學(xué)性能也得不到保證;而機(jī)械力較弱，則又會(huì)達(dá)不到開(kāi)纖率的要求，使超細(xì)纖維丟失部分本可具備的一系列優(yōu)良性能。本文主要討論用機(jī)洗方法開(kāi)纖對(duì)于分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的開(kāi)纖情況以及力學(xué)性能的影響。

1 試驗(yàn)部分

1.1 試樣制備

1.1.1 PET/PA 6分裂型短纖水刺非織造布(A試樣)

制備A試樣的典型工藝為:

PET/PA 6分裂型纖維→開(kāi)松混合→梳理→交叉鋪網(wǎng)→水刺→烘干→卷繞。

1.1.2 PET/PA 6分裂型長(zhǎng)絲紡粘水刺非織造布(B試樣)

制備B試樣的典型工藝為:

1.2 性能測(cè)試

采用水平轉(zhuǎn)鼓型洗衣機(jī)分別對(duì)A、B兩種試樣進(jìn)行1、2、4、6、8 和 10 h 的水洗，測(cè)試不同機(jī)洗時(shí)間下兩種水刺非織造布力學(xué)性能的變化。

(1)機(jī)洗設(shè)備是水平轉(zhuǎn)鼓型洗衣機(jī)。內(nèi)層滾筒直徑(51.5±0.5)cm;旋轉(zhuǎn)頻率在洗滌時(shí)為52 r/min，在脫水時(shí)為(500±20)r/min。按照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 8629—2001進(jìn)行機(jī)洗。

(2)掃描電鏡照片用JSM-5600LV掃描電子顯微鏡獲得。

(3)斷裂強(qiáng)力用YG(B)026電子織物強(qiáng)力機(jī)，按照標(biāo)準(zhǔn)FZ/T 60005—1991進(jìn)行測(cè)定。

(4)脹破強(qiáng)力用織物脹破測(cè)試儀，按照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 7742.1—2005進(jìn)行測(cè)定。

2 結(jié)果與討論

2.1 試樣基本性能

在試驗(yàn)過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)外界機(jī)械力作用后水刺非織造布的幾何尺寸、厚度和面密度會(huì)發(fā)生一定的變化，因此本試驗(yàn)對(duì)上述三個(gè)基本指標(biāo)分別進(jìn)行了測(cè)定。

2.1.1 幾何尺寸的變化

A試樣和B試樣的尺寸分別為40 cm×30 cm和40 cm×40 cm。試樣機(jī)洗不同時(shí)間后其尺寸變化見(jiàn)圖1和圖2。

圖1 試樣尺寸隨機(jī)洗時(shí)間的變化

圖2 試樣縱橫向長(zhǎng)度比隨機(jī)洗時(shí)間的變化

由圖1可以看出，機(jī)洗后A試樣和B試樣的縱橫向尺寸較原始尺寸都有一定程度的縮小，B試樣的縱橫向收縮程度均分別大于A試樣，這說(shuō)明在機(jī)洗的外界力作用下，水刺非織造布的纏結(jié)結(jié)構(gòu)會(huì)有一定的改變。從圖2可以看出，A試樣和B試樣的縱橫向長(zhǎng)度比不隨機(jī)洗時(shí)間變化而變化，即機(jī)洗作用對(duì)水刺非織造布長(zhǎng)度收縮的影響與成網(wǎng)過(guò)程中纖維的排列方式無(wú)關(guān)，同時(shí)也說(shuō)明在機(jī)洗外力的作用下，水刺非織造布的縱向和橫向受力均勻。

2.1.2 厚度的變化

試樣機(jī)洗不同時(shí)間后其厚度變化見(jiàn)圖3。

圖3 試樣厚度隨機(jī)洗時(shí)間的變化

由圖3可以看出，在外界力的作用下，A試樣和B試樣的厚度均隨著機(jī)洗時(shí)間的增加而增加，尤其是在機(jī)洗1 h時(shí)變化較為明顯，分別增加了19.3%和50.9%。從宏觀上分析，在外界機(jī)械力的作用下，分裂型長(zhǎng)絲、短纖水刺非織造布的纏繞結(jié)構(gòu)變得更加緊密，在沒(méi)有質(zhì)量損失的前提下，非織造布的厚度勢(shì)必會(huì)有一定的增加，而長(zhǎng)絲的部分解纏使得水刺非織造布的表面多出一定數(shù)量的毛羽，這些毛羽的存在使得非織造布的厚度增加;從微觀上分析，在洗滌過(guò)程中，水刺非織造布與器壁之間，水刺非織造布與水刺非織造布之間，甚至同一塊非織造布的不同部位之間，都存在相互的、持續(xù)的摩擦作用，在持續(xù)的摩擦作用下，水刺非織造布中的長(zhǎng)絲或短纖維的滑移位移加大，露出水刺非織造布表面的毛羽增加，其中長(zhǎng)絲水刺非織造布的表面毛羽增加明顯，表現(xiàn)為水刺非織造布厚度增加。

2.1.3 面密度的變化

試樣機(jī)洗不同時(shí)間后其面密度變化見(jiàn)圖4。

從圖4可以看出，A試樣和B試樣的面密度值分別從 83.7和 98.0 g/m2緩慢增加到 93.7和106.9 g/m2，這進(jìn)一步說(shuō)明在機(jī)洗的弱機(jī)械外力作用下水刺非織造布的內(nèi)部纏結(jié)緊密度有一定的改善，并隨著作用時(shí)間的延長(zhǎng)而增加。

圖4 試樣面密度隨機(jī)洗時(shí)間的變化

2.2 拉伸性能

2.2.1 分裂機(jī)理

2.2.1.1 纖維原纖化

原纖化是指濕態(tài)下纖維與纖維或纖維與金屬壁等物體發(fā)生摩擦?xí)r，原纖沿纖維縱向主體剝離成為直徑小于1～4μm的巨原纖，進(jìn)而紕裂成更加細(xì)小的微原纖。結(jié)晶度、取向度較高，而結(jié)構(gòu)單元之間的結(jié)合力較小的纖維都會(huì)有不同程度的原纖化現(xiàn)象產(chǎn)生。

2.2.1.2 纖維間的作用機(jī)理

如圖5所示，短纖纖網(wǎng)中的彎曲纖維起主要的纏結(jié)作用。在受外界作用力時(shí)，彎曲纖維會(huì)對(duì)平行纖維有一定的擠壓作用，從而帶動(dòng)周邊的平鋪纖維，使得纖網(wǎng)的纏結(jié)更加緊密;另有一部分彎曲纖維在外界機(jī)械力的作用下趨于平行，與周邊的平鋪纖維有一定程度的解纏，隨著機(jī)械作用力的變化和作用時(shí)間的延長(zhǎng)，纖網(wǎng)的結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生較大的變化。

圖5 短纖維間的相互作用

如圖6所示，在長(zhǎng)絲水刺非織造布中起主要纏結(jié)作用的則是纖網(wǎng)中呈螺旋纏繞結(jié)構(gòu)的纖維，使纖維呈三維雜亂排列，內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加緊密。在機(jī)洗等弱機(jī)械外力的作用下，螺旋纏繞纖維會(huì)發(fā)生較大幅度的解纏，這對(duì)于非織造布的強(qiáng)力會(huì)造成一定的影響。

圖6 長(zhǎng)絲間的相互作用

在機(jī)洗過(guò)程中，纖維存在各個(gè)方向的無(wú)規(guī)則纏結(jié)，同時(shí)纖維間也產(chǎn)生不同方向的摩擦，這些摩擦作用發(fā)生在未裂離的纖維之間、已裂離的單片纖維與未裂離纖維之間以及已裂離的單片纖維之間［3］。由于PET和PA兩種聚合物的結(jié)構(gòu)性能差異較大，相容性差，其界面既分隔清晰又相互吸附黏合，因摩擦作用而產(chǎn)生的各組分內(nèi)部分子間的應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于組分間界面之間的應(yīng)力，因此在外力作用下最先遭到破壞的是最為薄弱的纖維組分間的界面，從而發(fā)生了纖維裂離［4］。

2.2.1.3 機(jī)械力作用

分裂型纖維大多采用水刺工藝加工，在纏結(jié)纖維的同時(shí)還可以利用高壓水流的機(jī)械能來(lái)開(kāi)纖裂離纖維，最大程度地降低產(chǎn)品的處理成本。分裂型纖維在水流的沖擊力和反彈力的反復(fù)作用下，承受著彎曲、扭轉(zhuǎn)、剪切和拉伸的聯(lián)合作用，產(chǎn)生一種復(fù)合變形［5］，由于PET/PA 6界面間的黏附力相對(duì)較弱，導(dǎo)致界面間的相對(duì)滑移，從而使纖維裂離。

圖7 PET/PA 6分裂型纖維截面

如圖7所示，PET/PA 6分裂型纖維的橫截面分為16瓣，兩種組分間隔分布，水刺后纖維分裂成為超細(xì)纖維，可賦予非織造布各項(xiàng)優(yōu)越性能，在水刺與機(jī)洗等外界機(jī)械力的疊加作用下，不同組分間的界面明顯有利于纖維的分裂。

圖8是纖網(wǎng)在機(jī)洗前后的表面電鏡照片，圖9是纖網(wǎng)在機(jī)洗前后的橫截面照片。

圖8 纖網(wǎng)在機(jī)洗前后的表面電鏡照片

圖9 纖網(wǎng)在機(jī)洗前后的橫截面電鏡照片

由圖8可見(jiàn)，A試樣中的短纖維卷曲纏結(jié)現(xiàn)象明顯，B試樣中長(zhǎng)絲排列纏結(jié)現(xiàn)象清晰。

由圖9可見(jiàn)，A試樣纖網(wǎng)中的短纖維呈明顯的三維結(jié)構(gòu)排列，B試樣纖網(wǎng)中纖維以平面排列為主，機(jī)洗后分裂現(xiàn)象明顯。

從圖8和圖9可以清楚地看到，經(jīng)過(guò)機(jī)洗作用后，A試樣和B試樣的開(kāi)纖情況明顯變好，說(shuō)明機(jī)洗對(duì)于改善分裂型水刺非織造布的開(kāi)纖情況是一種完全可行的方法。機(jī)洗作用力相對(duì)于高壓水刺力，其作用力更為柔和，不會(huì)對(duì)纖維造成太大的損傷，也不會(huì)較大幅度地改變非織造布的外觀性能。從圖8和圖9還可以看到，由于纖網(wǎng)中纖維的排列各不相同，受力狀況也千差萬(wàn)別，其中有很大一部分纖維會(huì)出現(xiàn)頭端開(kāi)裂或者中部開(kāi)裂的現(xiàn)象，這主要是由于整根纖維受力狀況不同造成的。

一般在纖維的不同長(zhǎng)度范圍內(nèi)，纖維橫截面上的應(yīng)力和彎矩均不相同，即應(yīng)力與彎矩隨截面位置的變化而變化。可以通過(guò)內(nèi)力方程求得纖維中部和頭端對(duì)應(yīng)截面上的應(yīng)力和彎矩。圖10是纖維受到作用力F時(shí)的內(nèi)力圖。

圖10 纖維受力時(shí)的內(nèi)力圖

由于平面匯交力系可合成為一個(gè)合力，如果力系平衡，則合力為零。

假設(shè)整根纖維是平衡的，則由平衡條件可知:

由力偶系平衡條件可知，當(dāng)力偶系平衡時(shí)其合力偶矩的代數(shù)和等于零，即:

如圖10(a)中A1所示，假定纖維兩端被握持，中部受到作用力F，則可以求得兩端的反作用力F1和F2:

用截面法沿截面m-m將纖維切斷，取左段纖維為研究對(duì)象，并設(shè)作用內(nèi)力Fs1的方向和彎矩的轉(zhuǎn)向如圖10(a)中B1所示，由式(1)可知:

即:

由式(2)可知:

即:

如圖10(b)所示，假設(shè)纖維一端固定，另一端受到作用力F，同理可以推出:

由于纖網(wǎng)中的纖維在水流反復(fù)沖擊和互相穿插纏繞過(guò)程中產(chǎn)生的摩擦力的作用下，纖維各個(gè)部位之間的相對(duì)位置會(huì)發(fā)生改變，附加內(nèi)力會(huì)隨著外力的改變而改變。但是，內(nèi)力變化有一定的限度，不能隨外力增加而無(wú)限增加，當(dāng)內(nèi)力增加到一定程度，即內(nèi)力大于纖維界面間的黏附力時(shí)，界面間將產(chǎn)生相對(duì)滑移，從而使纖維裂離。從圖10可以看出，纖維在頭端受力時(shí)所對(duì)應(yīng)的橫截面彎矩最大，因此在同等條件下纖網(wǎng)中纖維出現(xiàn)頭端開(kāi)裂的概率遠(yuǎn)大于中部開(kāi)裂的概率。

2.2.2 拉伸性能與作用時(shí)間關(guān)系

2.2.2.1 縱橫向強(qiáng)力比

纖網(wǎng)中纖維的排列方式一般通過(guò)測(cè)定纖網(wǎng)的縱向與橫向斷裂強(qiáng)力的比值來(lái)判斷。纖維定向度高的纖網(wǎng)，其縱橫向斷裂強(qiáng)力比值或比1大很多，或比1小很多;纖維雜亂度高的纖網(wǎng)，其縱橫向斷裂強(qiáng)力比值則接近于1。纖網(wǎng)結(jié)構(gòu)對(duì)最終非織造布制品的物理力學(xué)性能有直接影響［2］。

從圖11可以看出，B試樣的縱橫向強(qiáng)力比遠(yuǎn)大于1，而A試樣的縱橫向強(qiáng)力比較接近于1。這說(shuō)明長(zhǎng)絲紡粘水刺非織造布因采用平行鋪網(wǎng)方式，纖網(wǎng)中的纖維主要沿機(jī)器輸出方向排列;而短纖水刺非織造布采用交叉鋪網(wǎng)技術(shù)，纖網(wǎng)中纖維的雜亂度提高。在經(jīng)過(guò)機(jī)洗外力的作用后，B試樣的縱橫向強(qiáng)力比呈明顯的下降趨勢(shì)，而A試樣的縱橫向強(qiáng)力比變化不明顯。這主要是因?yàn)樵谒掏饬Φ淖饔孟露汤w維會(huì)有進(jìn)一步的纏結(jié)，也會(huì)有一定的解纏，對(duì)于采用交叉鋪網(wǎng)的短纖水刺非織造布，總體上其受到的機(jī)洗作用是均勻的，對(duì)短纖維各個(gè)方向的重新交纏和解纏的影響作用趨于一致，因此其在機(jī)洗作用下變化趨勢(shì)不明顯。對(duì)于長(zhǎng)絲水刺非織造布，其纖網(wǎng)中的長(zhǎng)絲主要是縱向排列，橫向纏結(jié)相對(duì)較弱，在機(jī)洗外力的作用下長(zhǎng)絲在縱向和橫向的纏結(jié)程度和解纏程度也都不一樣，橫向的纏結(jié)較弱，解纏現(xiàn)象相對(duì)明顯，因此縱橫向強(qiáng)力比呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。

圖11 縱橫向強(qiáng)力比隨機(jī)洗時(shí)間的變化

2.2.2.2 拉伸斷裂相對(duì)強(qiáng)度

拉伸斷裂相對(duì)強(qiáng)度表示單位體積非織造布的強(qiáng)力，可用下式計(jì)算:

式中:Pv——試樣拉伸斷裂相對(duì)強(qiáng)度(kN·m/g);

P——試樣拉伸斷裂強(qiáng)力(N);

m——試樣面密度(g/m2);

d——試樣厚度(mm)。

由于非織造布屬于非勻質(zhì)材料，而且隨著機(jī)械力作用時(shí)間的延長(zhǎng)，水刺非織造布的厚度、面密度等指標(biāo)會(huì)有一定程度的增加，使測(cè)得的各試樣的拉伸斷裂強(qiáng)力值沒(méi)有可比性，因此選擇了用拉伸斷裂相對(duì)強(qiáng)度值Pv來(lái)進(jìn)行比較。

從圖12可以看出，A試樣和B試樣的縱橫向強(qiáng)力變化均不明顯，可認(rèn)為在一定范圍內(nèi)強(qiáng)力沒(méi)有變化。強(qiáng)力變化的程度決定于纖網(wǎng)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。在機(jī)洗弱機(jī)械外力的作用下，短纖維構(gòu)成的纖網(wǎng)內(nèi)部的平鋪纖維及彎曲纖維互相作用，存在進(jìn)一步的纏結(jié)，同時(shí)也會(huì)解纏;而長(zhǎng)絲水刺非織造布由于長(zhǎng)絲呈縱向排列，在機(jī)洗作用下解纏現(xiàn)象較為明顯，但是由于非織造布的厚度及面密度有所增加，導(dǎo)致其強(qiáng)力變化不明顯。從圖13可以看出，A試樣和B試樣的縱向和橫向斷裂相對(duì)強(qiáng)度均出現(xiàn)下降的趨勢(shì)，而B(niǎo)試樣的縱向斷裂相對(duì)強(qiáng)度下降趨勢(shì)最為明顯，其主要原因是隨著機(jī)洗時(shí)間的增加，水刺非織造布的厚度增加明顯。排除面密度和厚度的影響因素后，單位體積水刺非織造布的強(qiáng)力是呈下降趨勢(shì)的。

圖12 斷裂強(qiáng)力隨機(jī)洗時(shí)間的變化

圖13 相對(duì)強(qiáng)度隨機(jī)洗時(shí)間的變化

2.3 脹破性能

2.3.1 脹破機(jī)理

織物在一垂直織物平面的負(fù)荷作用下鼓起、擴(kuò)張進(jìn)而破裂的現(xiàn)象稱(chēng)為脹破?？椢锏拿浧茐毫κ强椢锏囊粋€(gè)重要力學(xué)指標(biāo)。本試驗(yàn)采用彈性膜片法測(cè)定非織造布的脹破壓力。脹破壓力與非織造布自身的拉伸性能及試樣尺寸有密切關(guān)系［6］。如圖14所示，在脹破的過(guò)程中非織造布是全方位受力的，因此在同等條件下非織造布會(huì)首先在最薄弱之處被脹破。

圖14 脹破模擬圖

試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):A試樣和B試樣都會(huì)沿著同一方向脹破，A試樣主要沿著橫向脹破，而B(niǎo)試樣主要是沿著縱向脹破。圖15是A試樣和B試樣脹破時(shí)的照片。

圖15 非織造布的脹破狀態(tài)

為研究分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的脹破現(xiàn)象，選取非織造布的 0°、30°、45°、60°和 90°五個(gè)方向分別進(jìn)行拉伸性能測(cè)試，其中0°為纖網(wǎng)縱向。測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖16和圖17。

從圖16可以看出，B試樣的橫向強(qiáng)力最小，而A試樣的縱向強(qiáng)力最小。這與脹破試驗(yàn)中出現(xiàn)的現(xiàn)象基本一致，即分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布脹破時(shí)，主要是沿強(qiáng)力最弱的方向脹破。

圖16 取樣角度與斷裂強(qiáng)力的關(guān)系

圖17 取樣角度與斷裂伸長(zhǎng)的關(guān)系

2.3.2 脹破強(qiáng)力與作用時(shí)間關(guān)系

如圖18所示，A試樣和B試樣的脹破壓力隨著機(jī)械力作用時(shí)間的延長(zhǎng)變化不明顯。B試樣的脹破壓力在758～813 kPa范圍內(nèi)，而A試樣的脹破壓力在586～655 kPa范圍內(nèi)。長(zhǎng)絲水刺非織造布的脹破壓力高于短纖水刺非織造布的脹破壓力，這主要是由于前者的面密度和厚度均高于后者，同時(shí)前者各個(gè)方向的斷裂強(qiáng)力也高于后者。另外，在機(jī)洗作用下，雖然水刺非織造布的纏結(jié)結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生一定的變化，但是其各自的縱橫向強(qiáng)力變化不大，對(duì)水刺非織造布的薄弱環(huán)節(jié)改善也不大，導(dǎo)致水刺非織造布的脹破壓力隨機(jī)洗時(shí)間變化不大。

圖18 脹破壓力隨機(jī)洗時(shí)間的變化

3 結(jié)論

(1)機(jī)洗作用有利于改善分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的開(kāi)纖效果，且經(jīng)過(guò)機(jī)洗處理后的水刺非織造布各項(xiàng)力學(xué)性能改變不大，完全能夠滿足各個(gè)領(lǐng)域?qū)ζ淞W(xué)性能的要求。

(2)分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的脹破沿著材料強(qiáng)力最弱的方向進(jìn)行。

(3)分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布在機(jī)洗作用下開(kāi)纖，纖維頭端分裂的概率大于纖維中部分裂的概率。

(4)機(jī)洗開(kāi)纖方法具有工藝簡(jiǎn)單、開(kāi)纖效果好、纖維損傷小等優(yōu)點(diǎn)，且成本低、無(wú)污染，可作為一種新型的開(kāi)纖方法應(yīng)用于分裂型超細(xì)纖維水刺非織造布的加工工藝中。

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Study on mechanical properties of splitted superfine fiber spunlaced nonwovens

Zuo Wenjun，Jin Xiangyu
(Donghua University)

The change of stretch breaking strength and burst property of splitted staple fiber spunlaced nonwovens and splitted spinning filament spunlaced nonwovens under the force of external mechanical were studied.The result demonstrated that under the force of external mechanical splitted superfine fiber which be made spunlaced nonwovens would be further splitted，and its various mechanical properties did not change a lot while its splitting condition be improved.Mechanical force was a novel splitting way with good effect and non-pollution.

splitted superfiber fiber，spunlaced nonwovens，mechanical property，split effect

TS176+.3;TS102.6+4

A

1004－7093(2012)07－0009－07

2011－10－26

左文君，女，1986年生，在讀碩士研究生。主要從事分裂型超細(xì)纖維非織造材料性能的研究。