劉 新 徐文驥 孫 晶 張 琳

大連理工大學(xué)，大連，116024

0 引言

導(dǎo)電加熱切削(electric hot machining，EHM)是一種利用刀具和工件構(gòu)成回路，通以低壓大電流使局部切削區(qū)材料軟化，從而提高材料切削加工性能的綠色切削技術(shù)［1］。

EHM 延長刀具壽命和提高已加工表面質(zhì)量的關(guān)鍵是通過調(diào)整加熱電流，使切削過程工作在最佳切削溫度區(qū)間內(nèi)［2-3］。趙學(xué)智等［4-5］針對(duì)Kainth模型［6］的缺陷，提出了改進(jìn)的加熱電阻模型和經(jīng)驗(yàn)公式。EHM是一個(gè)熱、力、電不斷耦合的復(fù)雜過程，對(duì)EHM進(jìn)行建模和有限元仿真有助于建立適合EHM的加工參數(shù)數(shù)據(jù)庫，有助于分析切削用量和電參數(shù)對(duì)EHM過程的影響。但當(dāng)前對(duì)EHM進(jìn)行三維建模和有限元仿真的工作才剛剛起步。

近年來，用有限元法對(duì)金屬切削過程進(jìn)行仿真發(fā)展迅速，但針對(duì)EHM的有限元仿真僅有基于非穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)方法建立的EHM鉆削溫度的有限元模型［7］。采用該模型進(jìn)行有限元仿真時(shí)，將一特定的溫度作為整個(gè)工件初始溫度，忽略了加熱電流變化對(duì)焦耳熱產(chǎn)生溫升的影響，因此其熱量的加載方式不盡合理。另外，對(duì)車削中應(yīng)用EHM有限元仿真的研究未見報(bào)道。有必要針對(duì)車削中EHM加熱電阻熱加載方式和三維有限元模型進(jìn)行深入研究，實(shí)現(xiàn)對(duì)EHM熱力耦合場較為準(zhǔn)確的有限元仿真。

本文在分析EHM基本原理的基礎(chǔ)上，通過正交回歸試驗(yàn)建立EHM加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式;利用加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式，將加熱電阻焦耳熱作用于切削區(qū)進(jìn)行有限元分析，歸納出EHM使切削區(qū)產(chǎn)生溫升的經(jīng)驗(yàn)公式;利用三維切削模型和本構(gòu)方程，對(duì)EHM切削過程的熱－力耦合場進(jìn)行有限元仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證。

1 EHM基本原理

EHM的實(shí)質(zhì)是對(duì)切削區(qū)溫度進(jìn)行正補(bǔ)償，以提高工件材料的切削加工性能。當(dāng)金屬切削過程在適當(dāng)?shù)那邢鲄^(qū)溫度下進(jìn)行時(shí)，可以使刀具和工件材料保持較大的硬度差，減少刀具磨損，延長刀具壽命，同時(shí)抑制積屑瘤和鱗刺，提高已加工表面質(zhì)量。

EHM基本原理如圖1所示。電源正極與工件相連，電源負(fù)極與刀具相連，在工件與刀具之間通以加熱電流。當(dāng)電流流經(jīng)切削變形區(qū)和刀具尖端時(shí)，切削區(qū)工件材料在切削熱和加熱電阻焦耳熱的共同作用下發(fā)生加熱軟化效應(yīng)，從而使切削變得順利。

圖1 EHM原理圖

2 加熱電阻

對(duì)EHM的熱－力耦合場進(jìn)行有限元仿真，首先需確定EHM切削區(qū)熱量的來源及大小。除切削生熱外，加熱電阻的焦耳熱是切削區(qū)熱量的主要來源。

2.1 加熱電阻三維模型

EHM加熱電阻主要由金屬材料電阻、接觸電阻和收縮電阻組成。EHM過程中切削區(qū)加熱電阻的三維模型如圖2所示。AA'O'O為剪切面，OO'D'D所在表面為前刀面，OO'C'C所在表面為后刀面，箭線表示電流流經(jīng)的路徑。圖2中，切屑的變形區(qū)AA'B'BOO'和刀尖多面體OO'D'DCC'的材料電阻構(gòu)成金屬材料電阻;刀屑接觸面OO'B'B和刀工接觸面OO'C'C上的電阻構(gòu)成接觸電阻;電流由工件流向刀具時(shí)，導(dǎo)電面積急劇變小，電流線密度發(fā)生收縮，形成收縮電阻［8］。

圖2 EHM加熱電阻三維模型

2.2 加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式

研究各加工參數(shù)對(duì)加熱電阻的影響，建立加熱電阻的經(jīng)驗(yàn)公式，是對(duì)EHM熱－力耦合場進(jìn)行建模和有限元仿真的前提條件。采用圖3所示的試驗(yàn)裝置，通過機(jī)床主軸尾部的集流環(huán)采集刀具和工件之間的電壓降，用伏安法測量加熱電阻。

圖3 EHM加熱電阻檢測裝置示意圖

試驗(yàn)在普通車床上進(jìn)行，工件的材質(zhì)為GCr15(52100)，外徑為87mm，硬度為 HRC60;刀具采用機(jī)夾可轉(zhuǎn)位車刀，牌號(hào)為YT726，刀片型號(hào)為41605H;刀桿主偏角 κr=75°，前角 γ0=20°，后角α0=－8°。采用L16(45)正交表進(jìn)行檢測加熱電阻的正交試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表1。

表1 檢測加熱電阻的正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)

對(duì)表1中數(shù)據(jù)進(jìn)行多元線性回歸，得到EHM加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式:

由式(1)可得，EHM的加熱電阻隨著進(jìn)給量、切削深度的增大而減小，隨著切削速度、加熱電流的增加而增大;其中，加熱電流對(duì)加熱電阻的影響最大，進(jìn)給量的影響最小，切削速度和切削深度對(duì)加熱電阻的影響相近。加熱電流通過加熱電阻的焦耳熱直接影響切削區(qū)溫度場的分布，一方面溫度和電場分布的變化會(huì)改變刀具－工件、刀具－切屑接觸面的接觸狀態(tài)，影響接觸電阻;另一方面切削溫度的變化直接通過金屬材料電阻率的變化影響加熱電阻，因此加熱電流對(duì)加熱電阻的變化影響最大。

利用各因素和誤差的變動(dòng)平方和S以及自由度U求出平均變動(dòng)平方和S/U，則F比的值為各因素和誤差平均變動(dòng)平方和之比。給出顯著度α=0.05，將各因素的F比和F檢驗(yàn)的臨界值進(jìn)行對(duì)比，即可判斷某因素的顯著性。對(duì)表1的正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析，結(jié)果如表2所示。

表2 EHM加熱電阻正交試驗(yàn)方差分析結(jié)果

表2的方差分析結(jié)果表明，多元線性回歸的效果是顯著的，式(1)可較為準(zhǔn)確地表示加熱電阻與各因素之間的變化關(guān)系，可以應(yīng)用此經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)EHM加熱電阻進(jìn)行分析與計(jì)算。其他刀具和工件材料的組合也可以用此類正交回歸試驗(yàn)的方法獲取EHM加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式。

3 EHM三維有限元仿真

EHM過程中，加熱電流對(duì)局部切削區(qū)材料進(jìn)行快速加熱時(shí)，加熱電阻生成的焦?fàn)枱崤c塑性變形生熱、摩擦熱等共同影響著切削區(qū)的溫度場分布;溫度通過材料的本構(gòu)方程影響著切削區(qū)的應(yīng)力分布;與此同時(shí)，刀具和工件的相對(duì)運(yùn)動(dòng)會(huì)引起局部切削區(qū)應(yīng)力分布和接觸面摩擦狀態(tài)的改變，從而影響塑性變形熱、摩擦熱和電接觸狀態(tài)。因此，EHM是一個(gè)電、力、熱相互耦合的復(fù)雜過程。對(duì)EHM進(jìn)行有限元仿真將有助于分析切削用量和電參數(shù)對(duì)EHM的影響，有助于建立適合EHM的加工參數(shù)數(shù)據(jù)庫。

EHM切削區(qū)溫升是加熱電阻焦耳熱所產(chǎn)生的溫升與切削本身所產(chǎn)生的溫升疊加的結(jié)果。因此，本文將EHM過程看作是導(dǎo)電加熱和切削兩個(gè)過程的疊加，將加熱電阻焦耳熱所引起的切削區(qū)溫升作為工件材料的初始溫升。

本文有限元仿真的條件:室溫為25℃，工件材料為GCr15(AISI52100)，刀具材料為YT726，刀具幾何角度 γ0=20 °，α0= －8 °。

3.1 工件材料的初始溫度

EHM加熱電阻產(chǎn)生的切削區(qū)溫升由加熱電阻的焦耳熱產(chǎn)生。使用ANSYS單元PLANE55和圖2所示的加熱電阻三維模型，借助式(1)對(duì)EHM中加熱電流引起的切削區(qū)材料溫度場變化進(jìn)行有限元分析。

為簡化問題，作出如下假設(shè):

(1)金屬切削時(shí)消耗的能量除轉(zhuǎn)化為熱能外，有1%～2%的能量以形成新表面和晶格扭曲等形式形成潛能［9］。由于此能量相對(duì)較小且很難估算，故假設(shè)切削耗能全部轉(zhuǎn)換為熱量。

(2)干式切削時(shí)，切削區(qū)向周圍介質(zhì)直接傳出的熱量不到切削產(chǎn)熱總能量的1%［10］，忽略不計(jì)。

(3)加熱電阻生成的熱量載荷全部均勻作用于圖2中切削變形區(qū)材料AA'B'BOO'和刀尖材料CC'D'DOO'處，以熱傳導(dǎo)的形式加熱切屑、工件以及刀具，待熱平衡后，將此時(shí)的切削區(qū)溫升作為因加熱電流產(chǎn)生的切削區(qū)材料的平均溫升。

經(jīng)有限元分析可知，焦耳熱引起的切削區(qū)材料的平均溫升隨加熱電流的變化如圖4所示。加熱電流小于100A時(shí)，加熱效果并不顯著;加熱電流大于100A時(shí)，切削區(qū)材料的平均溫升隨著加熱電流的增大而迅速增大。將切削區(qū)材料的平均溫升視為工件材料的初始溫升，對(duì)圖4的數(shù)據(jù)進(jìn)行最小二乘法擬合，得到工件材料初始溫度θp(℃)的經(jīng)驗(yàn)公式:

圖4 加熱電流對(duì)切削區(qū)材料平均溫升的影響

3.2 三維切削有限元模型

采用有限元軟件DEFORM－3D對(duì)EHM切削過程進(jìn)行三維有限元仿真。建立切削模型時(shí)，材料的本構(gòu)方程和刀具角度是最重要的輸入?yún)?shù)。刀具的幾何模型使用三維繪圖軟件繪制，將其轉(zhuǎn)成STL格式后導(dǎo)入DEFORM－3D。

假設(shè)切削過程中，工件和刀具之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)狀態(tài)不隨時(shí)間變化。把工件外表面切削層展開，根據(jù)有限元離散的思想，把工件看成是許多平板的疊加。從主運(yùn)動(dòng)方向來看，在平行于基面的平面上，被切削材料就是一個(gè)矩形平板。

劃分網(wǎng)格時(shí)，將工件劃分為70 000個(gè)實(shí)體單元。為得到較高的仿真精度，將網(wǎng)格中剪切變形區(qū)附近的實(shí)體單元?jiǎng)澐值幂^為密集。最后，在工件下表面施加全約束，將工件的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為刀具沿著主運(yùn)動(dòng)方向的直線運(yùn)動(dòng)。同時(shí)，把進(jìn)給速度施加在進(jìn)給運(yùn)動(dòng)方向上。三維正交切削有限元模型如圖5所示。

圖5 三維切削模型示意圖

3.3 工件材料本構(gòu)方程

材料的本構(gòu)方程是用來描述等效應(yīng)力與應(yīng)變、應(yīng)變率、溫度之間的關(guān)系的。選擇合理的工件材料本構(gòu)方程是保證有限元仿真準(zhǔn)確性的基礎(chǔ)。

EHM主要靠加熱電流軟化切削區(qū)材料，降低其強(qiáng)度和硬度。當(dāng)硬度改變后，材料的流動(dòng)應(yīng)力會(huì)隨之改變。因此，本文選擇了與硬度相關(guān)的Umbrello 本構(gòu)方程［11］:

式中，σ為流動(dòng)應(yīng)力;ε為等效應(yīng)變;ε·為等效應(yīng)變率;H為工件的洛氏硬度;θ為工件溫度，℃;C、p、A、m、a、b、c、d、e、h為流動(dòng)應(yīng)力模型參數(shù)，C=1092，p=0.083，A=0.0567，m=0.1259，a=3.8121 × 10－15，b= － 3.2927 × 10－12，c= － 6.9118 × 10－9，d=5.4993 × 10－6，e= － 1.2419 ×10－3，h=0.024 43。

3.4 切削力有限元仿真

利用式(2)計(jì)算出工件材料的初始溫度，采用Umbrello本構(gòu)方程(式(3)～式(6))，通過圖5所示的三維直角正交切削有限元模型，對(duì)EHM過程的切削力和溫度場分布進(jìn)行有限元仿真。

加熱電流對(duì)主切削力產(chǎn)生的影響如圖6所示。隨著加熱電流的增大，主切削力逐漸減小:I＜80A時(shí)，主切削力下降較為平緩;80A≤I＜160A時(shí)，主切削力下降較快;I≥160A后，主切削力的變化不大，此時(shí)EHM的主切削力已較不加入電流時(shí)下降了約30%。在圖6的切削用量下，加熱電流I≥160A可以得到較小的切削力。同理，對(duì)EHM的三維有限元仿真可以得到不同加工條件下的切削力，獲取具有較小切削力的加工參數(shù)。

圖6 加熱電流對(duì)主切削力的影響

3.5 切削區(qū)溫度場有限元仿真

假設(shè)加工參數(shù)為n=150r/min，f=0.138mm/r，ap=0.4mm，I=126A，對(duì) EHM 的切削區(qū)溫度場分布進(jìn)行三維有限元仿真。隨著EHM切削的進(jìn)行，切削區(qū)溫度場的演變過程如圖7所示。

圖7 EHM過程切削區(qū)溫度場分布

圖7a所示為工件的初始狀態(tài)，由式(2)可求出，加熱電流 I=126A時(shí)，工件初始溫度 θp=201.6℃。切削初期如圖7b所示，切削刃附近的工件材料因受擠壓而產(chǎn)生塑性變形，切削區(qū)溫度迅速升高。如圖7c、圖7d所示，隨著切削的進(jìn)行，溫度場變化趨于平穩(wěn)，剪切變形區(qū)溫度約500℃，切屑處出現(xiàn)切削溫度最高值，超過626℃。這是因?yàn)榍行寂c刀具前刀面劇烈摩擦，產(chǎn)生大量的摩擦熱。同時(shí)，切屑與刀具前刀面接觸面因摩擦形成了收縮電阻［12］，通過電流后此處會(huì)迅速生成大量焦耳熱。另外，EHM是干式切削，沒有使用冷卻介質(zhì)，熱量主要隨切屑的流出而消耗，因此切屑處會(huì)出現(xiàn)切削變形區(qū)的最高溫。

3.6 最佳加熱電流

EHM通過對(duì)切削溫度進(jìn)行溫度補(bǔ)償改善工件材料的切削加工性能。當(dāng)EHM溫度補(bǔ)償使切削溫度處于一個(gè)最佳范圍時(shí)，可以抑制積屑瘤和鱗刺，提高已加工表面質(zhì)量，同時(shí)使刀－工材料間保持較大的硬度差，延長刀具壽命，使EHM處于最佳切削溫度范圍的加熱電流稱為EHM最佳加熱電流。

使用硬質(zhì)合金刀具進(jìn)行切削時(shí)，最佳切削溫度范圍為600～800℃［13］，使θ保持在此區(qū)間內(nèi)的加熱電流即最佳加熱電流。

對(duì)EHM不同加熱電流下前刀面接觸區(qū)的平均溫度θ進(jìn)行有限元仿真，結(jié)果如圖8所示。由圖8可知，加熱電流為168～190A時(shí)，前刀面接觸區(qū)平均溫度θ為600～800℃，即在最佳切削溫度的區(qū)間內(nèi)。因此，此切削用量下EHM最佳加熱電流為168～190A。同理，對(duì)EHM的溫度場進(jìn)行三維有限元仿真，可以得到不同切削條件下的EHM最佳加熱電流。

圖8 加熱電流I對(duì)前刀面接觸區(qū)平均溫度θ的影響

4 有限元仿真試驗(yàn)驗(yàn)證

金屬切削有限元模型對(duì)實(shí)際切削過程做了一定的簡化和假設(shè)，與實(shí)際切削情況存在差異，需要驗(yàn)證該模型的準(zhǔn)確程度。切削力是反映切削狀態(tài)的一個(gè)重要指標(biāo)，方便測量且可重復(fù)性強(qiáng)。下面將對(duì)EHM的切削力進(jìn)行測量，通過對(duì)比EHM切削力的有限元仿真值和試驗(yàn)值的差異，驗(yàn)證本文所建立EHM三維有限元模型的可靠性。

驗(yàn)證試驗(yàn)的切削與加熱裝置與圖3中相同。切削力測試儀器為YDCB－Ⅲ05壓電式測力儀。試驗(yàn)中使用云母片作為絕緣介質(zhì)，將刀具與測力儀、測力儀和車床進(jìn)行電氣隔離，以保證測力儀的電荷信號(hào)不受干擾。采用L16(45)正交試驗(yàn)，因素及水平值的選取如表3所示，分析EHM切削力的有限元仿真值與實(shí)測值之間的差異。對(duì)比結(jié)果如圖9所示。

表3 驗(yàn)證試驗(yàn)正交試驗(yàn)表

如圖9所示，在試驗(yàn)選取的切削用量下，EHM切削力有限元模擬的結(jié)果與驗(yàn)證試驗(yàn)的結(jié)果基本符合，具有相同的變化趨勢。因此，可以認(rèn)為本文所建立的EHM三維有限元模型基本符合EHM切削加工中熱－力耦合場的實(shí)際情況，EHM有限元仿真的結(jié)果具有一定的可信度。

圖9 主切削力的有限元模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

5 結(jié)論

(1)通過正交回歸試驗(yàn)得到的加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式表明，EHM的加熱電阻隨著轉(zhuǎn)速、加熱電流的增大而增大，隨著進(jìn)給量、切削深度的增大而減小，其中，加熱電流對(duì)加熱電阻的影響最大，進(jìn)給量的影響最小。

(2)利用加熱電阻經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)EHM加熱電阻焦耳熱所產(chǎn)生的溫升進(jìn)行有限元仿真的結(jié)果表明，加熱電流大于100A時(shí)，切削區(qū)材料的平均溫升隨著加熱電流的增大而迅速增大。根據(jù)仿真結(jié)果歸納出EHM工件材料初始溫度的經(jīng)驗(yàn)公式。

(3)使用EHM三維正交切削模型和Umbrello本構(gòu)方程，對(duì)EHM的切削力和溫度場分布進(jìn)行三維有限元仿真的結(jié)果表明，EHM加熱電流I≥160A可以得到較小的切削力;EHM切削變形區(qū)的切屑處會(huì)出現(xiàn)切削區(qū)的最高溫度;對(duì)應(yīng)最佳切削溫度的EHM最佳加熱電流為168～190A。

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