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        玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的研究

        2012-11-22 01:02:56梁小平王化平李冬梅
        關(guān)鍵詞:短纖維磨損率玄武巖

        劉 建,梁小平,王化平,李冬梅,左 蕊

        (1.天津工業(yè)大學(xué) 中空纖維膜材料與膜過(guò)程省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地,天津 300160;2.天津工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,天津 300160)

        環(huán)氧樹脂、酚醛樹脂及不飽和聚酯樹脂被稱作三大通用型熱固性樹脂.由于環(huán)氧樹脂具有優(yōu)異的黏結(jié)性能、機(jī)械強(qiáng)度、電絕緣性、化學(xué)穩(wěn)定性及耐高低溫性,已成為熱固性樹脂中用量最大、應(yīng)用最廣的品種.由于純環(huán)氧樹脂固化后成三維交聯(lián)網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),交聯(lián)密度高、內(nèi)應(yīng)力大、質(zhì)脆、抗沖擊韌性差,難以滿足日益發(fā)展的工程技術(shù)的要求,所以其應(yīng)用受到一定限制[1].因此,添加一些有機(jī)或無(wú)機(jī)增強(qiáng)劑對(duì)環(huán)氧樹脂進(jìn)行改性成為近年來(lái)的研究熱點(diǎn),包括纖維增強(qiáng)樹脂(fiber-reinforced polymer,簡(jiǎn)稱FRP).目前,用于增強(qiáng)樹脂的無(wú)機(jī)纖維有玻璃纖維、碳纖維等[2-3],而對(duì)玄武巖短纖維增強(qiáng)樹脂性能的研究還很少.玄武巖短纖維作為一種新型纖維,具有優(yōu)于玻璃纖維的化學(xué)穩(wěn)定性和力學(xué)性能,當(dāng)它與各類樹脂復(fù)合時(shí),有著比玻璃纖維和碳纖維更強(qiáng)的黏合強(qiáng)度.研究表明,玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂的拉伸強(qiáng)度與無(wú)堿玻璃纖維相當(dāng),而拉伸模量則高出無(wú)堿玻璃纖維50%~70%,高出S-玻璃纖維93%,高出Aramid 纖維20%[4].因此,玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂的生產(chǎn)工藝、力學(xué)性能以及使用方向都將成為新的研究熱點(diǎn).本研究將玄武巖短纖維進(jìn)行偶聯(lián)劑處理,采用溶液共混法將其與環(huán)氧樹脂相復(fù)合制備玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料,主要考察了玄武巖短纖維的含量對(duì)復(fù)合材料抗拉性能和摩擦學(xué)性能的影響.

        1 實(shí)驗(yàn)

        1.1 實(shí)驗(yàn)材料

        將環(huán)氧樹脂、固化劑和經(jīng)過(guò)偶聯(lián)劑處理的玄武巖短纖維按一定比例機(jī)械混合均勻,再將混料倒入涂有脫模劑的模具內(nèi),逐步升高溫度到樹脂的軟化點(diǎn),采取一定的時(shí)間保溫,繼續(xù)升高溫度到達(dá)樹脂的固化溫度后保溫.采用的固化機(jī)制為80 ℃/2 h+120 ℃/2 h,脫模后再在200 ℃下處理2 h.固化好的試樣切割成150 mm×20 mm×0.5 mm和6 mm×7 mm×30 mm的條形樣品分別用于拉伸性能測(cè)試和摩擦磨損測(cè)試.

        1.2 測(cè)試與表征

        利用M350-5kN型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度,摩擦磨損實(shí)驗(yàn)在M-2000型環(huán)-塊式摩擦磨損機(jī)上進(jìn)行.環(huán)的材料為高鉻鋼,玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料塊試樣尺寸為6 mm×30 mm ×6 mm.摩擦磨損實(shí)驗(yàn)參數(shù)如下:載荷200 N,轉(zhuǎn)速400 r/min,運(yùn)行時(shí)間10 min.采用感量為0.1 mg 的分析天平測(cè)定試樣的磨損質(zhì)量損失,實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為3組測(cè)試值的平均值,然后由磨損質(zhì)量損失與滑動(dòng)時(shí)間之比計(jì)算出磨損率.采用QUANTA200型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察磨損前后表面形貌,并分析其磨損機(jī)制.

        2 結(jié)果與討論

        2.1 玄武巖短纖維含量對(duì)復(fù)合材料拉伸性能的影響

        圖1是復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度隨玄武巖短纖維含量的變化曲線.從圖1中可以觀察到玄武巖短纖維的加入可以明顯提高環(huán)氧樹脂的拉伸強(qiáng)度.隨著玄武巖短纖維含量的增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度先增加后減少,當(dāng)玄武巖短纖維含量在8%(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)時(shí),拉伸強(qiáng)度達(dá)到最大值,約為純環(huán)氧樹脂的2.5倍.當(dāng)玄武巖短纖維的含量超出8%時(shí),復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度出現(xiàn)急劇下降的趨勢(shì).

        2.2 玄武巖短纖維含量對(duì)復(fù)合材料摩擦磨損性能的影響

        圖2為載荷為200 N條件下玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的摩擦系數(shù)、磨損率與玄武巖短纖維含量的關(guān)系.由圖2可見,玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的摩擦系數(shù)隨著玄武巖短纖維的加入呈現(xiàn)降低趨勢(shì).當(dāng)玄武巖短纖維含量約為8%時(shí),摩擦系數(shù)達(dá)到最低值.在滾動(dòng)摩擦過(guò)程中,聚合物在固—固接觸時(shí)產(chǎn)生的摩擦力與聚合物本體試樣形變時(shí)的斷裂行為是密切相關(guān)的.粘著理論認(rèn)為,聚合物—不銹鋼的界面粘著非常牢固,剪切一般發(fā)生在聚合物基體上,而不發(fā)生在界面上,聚合物的整體強(qiáng)度決定了摩擦力的大小[5-6].加入玄武巖短纖維后,材料的整體強(qiáng)度增大,因而摩擦系數(shù)下降.從圖2中可以看出,當(dāng)玄武巖短纖維的含量為6%時(shí),復(fù)合材料的磨損率最低,表現(xiàn)出了優(yōu)異的耐磨性.在環(huán)氧樹脂中加入玄武巖短纖維后,提高了其拉伸強(qiáng)度,與鋼對(duì)磨時(shí),玄武巖短纖維可以起承載作用,同時(shí)也相對(duì)束縛了環(huán)氧樹脂大分子的滑移,所以復(fù)合材料的耐磨性明顯提高.但是,玄武巖短纖維過(guò)多會(huì)造成其在樹脂中大量的團(tuán)聚,拉伸強(qiáng)度降低,耐磨性能也降低.

        圖1 纖維含量對(duì)玄武巖短纖維/環(huán)氧樹脂復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度的影響

        圖2 纖維含量對(duì)玄武巖短纖維/環(huán)氧樹脂復(fù)合材料摩擦系數(shù)和磨損率的影響

        2.3 顯微結(jié)構(gòu)分析

        圖3是玄武巖短纖維含量為6%和10%的復(fù)合材料斷面的掃描電鏡圖片.從圖3(a)可以看到,添加6%玄武巖短纖維的復(fù)合材料中纖維較好地分散在樹脂基體內(nèi),玄武巖短纖維和環(huán)氧樹脂的結(jié)合良好,纖維周圍沒(méi)有明顯的空隙或空洞,而且纖維之間沒(méi)有團(tuán)聚現(xiàn)象.從圖3(b)中可以看出,當(dāng)玄武巖短纖維的含量為10%時(shí),復(fù)合材料中的纖維分散不均勻,部分區(qū)域纖維團(tuán)聚現(xiàn)象明顯,這是造成復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度下降的主要原因.

        圖3 玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的斷面SEM照片

        圖4是添加了玄武巖短纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料磨損表面的SEM照片.純環(huán)氧樹脂在摩擦力的反復(fù)作用下,裂紋的發(fā)展是從表面層以下開始的,表現(xiàn)為非常嚴(yán)重的疲勞磨損,產(chǎn)生大塊材料的脫落,導(dǎo)致很高的磨損率.可見,環(huán)氧樹脂磨損表面較為粗糙,存在大量片狀與粒狀磨屑,其磨損機(jī)制主要是粘著磨損和疲勞剝落,見圖4(a).圖4(b~d)所示,當(dāng)玄武巖短纖維的含量較少時(shí),主要是摩擦副與復(fù)合材料表面的環(huán)氧樹脂之間互相接觸,在摩擦力的作用下,環(huán)氧樹脂向摩擦副產(chǎn)生粘著轉(zhuǎn)移,所以這一階段復(fù)合材料主要呈現(xiàn)為粘著磨損.隨著樹脂基體的磨損剝落,復(fù)合材料表面開始凸凹不平,同時(shí)玄武巖短纖維暴露出一部分,承擔(dān)一定載荷.這一階段,疲勞裂紋也逐漸在復(fù)合材料中萌生,特別是在界面上的孔洞和縫隙部位,應(yīng)力集中會(huì)導(dǎo)致裂紋的迅速擴(kuò)展.隨著玄武巖短纖維含量的增加,復(fù)合材料表層環(huán)氧樹脂磨損剝落,玄武巖短纖維承擔(dān)起載荷,此時(shí)摩擦副與環(huán)氧樹脂間的接觸部分轉(zhuǎn)變?yōu)閷?duì)摩擦副與玄武巖短纖維間的接觸,所以基體的黏著磨損降低,逐漸轉(zhuǎn)變成磨粒磨損,如圖4(e~f)所示.

        圖4 不同玄武巖短纖維含量的復(fù)合材料磨損表面SEM照片

        3 結(jié)論

        (1)由于玄武巖短纖維的增強(qiáng)作用,添加玄武巖短纖維提高了環(huán)氧樹脂的抗拉強(qiáng)度,當(dāng)添加量為8%時(shí),復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度最大,約為純環(huán)氧樹脂的2.5倍.

        (2)添加玄武巖短纖維可以降低環(huán)氧樹脂的摩擦系數(shù)和磨損率,從而提高其耐磨性能.當(dāng)玄武巖短纖維的添加量為6%時(shí),磨損率最小,復(fù)合材料表現(xiàn)出優(yōu)異的耐磨性能.

        參考文獻(xiàn):

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        [3]張金中.炭纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料加80鋼的摩擦學(xué)性能研究[J].摩擦學(xué)學(xué)報(bào),2004,24(l):83-87.

        [4]王飄鵬,張偉.玄武巖短纖維的性能與應(yīng)用[J].建材技術(shù)與應(yīng)用,2002,26(4):17-18.

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        [6]黃金貴,王琪.玻璃纖維增強(qiáng)聚乙烯復(fù)合材料力學(xué)及摩擦性能的研究[J].復(fù)合材料學(xué)報(bào),1997,14(4):20-21.

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