夏志剛，鄧衛(wèi)東，鄭瑞波（中石化江漢油田分公司江漢采油廠，湖北 潛江433123）

江漢油區(qū)井筒負(fù)壓清砂技術(shù)的應(yīng)用

夏志剛，鄧衛(wèi)東，鄭瑞波（中石化江漢油田分公司江漢采油廠，湖北 潛江433123）

江漢油區(qū)歷經(jīng)多年開采，受油井含水高、地層壓降大等不利因素的影響，地層虧空、負(fù)壓嚴(yán)重，油井普遍嚴(yán)重出砂。而常規(guī)水力沖砂技術(shù)往往造成入井液大量漏失進(jìn)入地層，使沖砂液不能建立循環(huán)，同時(shí)還可能造成嚴(yán)重的地層傷害。低密度泡沫液沖砂技術(shù)的使用受到地層壓力系數(shù)的限制，壓力超低井沖砂成功率不高。鑒于此，江漢油區(qū)改進(jìn)了水力噴射負(fù)壓沖砂工藝技術(shù)，通過優(yōu)選封隔器及優(yōu)化設(shè)計(jì)同心雙管結(jié)構(gòu)等，實(shí)現(xiàn)了地層壓力超低油井的有效清砂。同時(shí)，通過自主攻關(guān)研究機(jī)械負(fù)壓撈砂工藝技術(shù)，設(shè)計(jì)了90mm小口徑撈砂泵以及多種撈砂錐，在負(fù)壓、水敏等出砂油井應(yīng)用效果良好，有效克服了這類井的井筒清砂難題，同時(shí)取得了多項(xiàng)撈砂技術(shù)突破。

出砂；負(fù)壓；水敏；負(fù)壓沖砂；機(jī)械撈砂；江漢油田

截止到2011年12月底，江漢油區(qū)江漢采油廠油井工程開井991口，其中出砂井420口，約占開井?dāng)?shù)的42%，產(chǎn)量約占總產(chǎn)量的45%。出砂井主要分布在西區(qū)、王廣、周磯、馬36井區(qū)等30余個(gè)開發(fā)單元，出砂井開發(fā)層系主要集中在潛江組潛34、43油組，新溝嘴組下段1－3油組，在油藏埋深1450～3530m均有出砂現(xiàn)象。近年來，國內(nèi)各油田根據(jù)自身地質(zhì)特征，針對(duì)埋藏淺的疏松砂巖油藏主要形成了機(jī)械防砂、化學(xué)防砂、復(fù)合防砂、壓裂防砂4大成熟的防砂體系。然而，江漢油區(qū)出砂儲(chǔ)層埋藏深，屬中低滲透、高礦化度油藏，化驗(yàn)分析發(fā)現(xiàn)，出砂粒徑普遍在60μm以下，屬細(xì)粉砂范疇。對(duì)于這種出砂狀況，常規(guī)機(jī)械防砂防不住，化學(xué)固砂容易導(dǎo)致地層滲透率進(jìn)一步下降，影響原油產(chǎn)量。同時(shí)，考慮到性價(jià)比、成功率等因素，復(fù)合防砂及壓裂防砂在該區(qū)應(yīng)用也存在局限性。

對(duì)近4年江漢采油廠維護(hù)作業(yè)井次統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，每年因出砂導(dǎo)致的油井維護(hù)作業(yè)井次平均占到了維護(hù)總井次的35%～40%。因此，江漢油區(qū)始終把油井防砂治砂作為工程技術(shù)研究與實(shí)施的重點(diǎn)工作之一來抓，形成了主要以泵抽生產(chǎn)管柱攜排砂和井筒清砂為主的綜合治理體系。

1 出砂油井概況及清砂技術(shù)應(yīng)用情況

江漢油區(qū)歷經(jīng)數(shù)十年開采，目前地層虧空、負(fù)壓嚴(yán)重，油井普遍出砂已成為生產(chǎn)技術(shù)管理中面臨的最主要問題之一，采用常規(guī)水力沖砂極易造成油層污染，而低密度泡沫液沖砂技術(shù)因液柱壓力調(diào)節(jié)范圍有限，對(duì)地層壓力超低的出砂井尚不能完全適應(yīng)。

1.1 出砂油井概況

首先，對(duì)江漢油區(qū)8個(gè)典型的出砂區(qū)塊油井測壓數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果見表1。從表1中可以看出，除王廣、黃場等區(qū)塊壓力系數(shù)仍保持在0.75以上，其他區(qū)塊總體呈階梯下降趨勢。

隨著地層壓力下降，出砂井增多，超低壓井的沖砂洗井難題將表現(xiàn)得愈加突出。

其次，新溝嘴組油藏普遍具有中等程度水敏特性，且地層出砂已成為生產(chǎn)井的主要特點(diǎn)（如表2所示）。如何在清潔井筒時(shí)做到不動(dòng)水或者最大程度地減少地層漏失量，從而避免因儲(chǔ)層粘土膨脹造成油井產(chǎn)量下降的問題始終是開發(fā)中的要?jiǎng)?wù)之一。

再者，目前江漢采油廠套管破漏油井有70余口，主要集中在北段塊、黃場、鐘市三段和四段等區(qū)塊，雖然占開井?dāng)?shù)比例并不高，且部分井已采取了擠堵或機(jī)械卡漏措施，但隨著周期延長、效果降低，漏點(diǎn)吐砂及沖洗漏失問題仍需重點(diǎn)解決。

表1 近4年8個(gè)典型出砂區(qū)塊地層壓力系數(shù)統(tǒng)計(jì)

1.2 常規(guī)活性水沖砂技術(shù)

目前，常規(guī)活性水沖砂仍是油田應(yīng)用最為廣泛的清砂技術(shù)，作為傳統(tǒng)的清砂方式之一，它具有技術(shù)成熟、操作簡單、單次沖砂量大等優(yōu)點(diǎn)［1］。但是對(duì)于低壓油井、套漏油井以及水敏油井卻適應(yīng)性較差，主要表現(xiàn)為沖砂無返排、漏失量大、無進(jìn)尺以及沖進(jìn)地層的砂粒短期返吐，結(jié)果導(dǎo)致油井排水期長、污染儲(chǔ)層、產(chǎn)量下降甚至砂吐返工作業(yè)。統(tǒng)計(jì)表明，2009～2011年江漢采油廠油井采用常規(guī)活性水沖砂效果較差甚至失敗超過100井次，對(duì)維護(hù)油井正常生產(chǎn)影響很大。

表2 新溝嘴組油藏出砂油井比例

1.3 低密度泡沫液沖砂技術(shù)

低密度泡沫液沖砂屬于一種 “低壓清砂技術(shù)”，這里之所以將其區(qū)別于 “負(fù)壓技術(shù)”，是因?yàn)楸M管泡沫液密度理論上可以降至0.2～0.35g/cm3，但實(shí)際沖砂時(shí)隨著井深的增加，氣體被壓縮，泡沫干度下降，泡沫液密度會(huì)隨之增大［2］。通過在4口沖砂油井管柱底部下電子壓力計(jì)對(duì)泡沫液沖砂過程進(jìn)行壓力監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)江漢油區(qū)使用的泡沫液沖砂工藝在沖砂井段所能達(dá)到的泡沫液密度平均為0.55～0.6g/cm3，考慮到泡沫液的低濾失性、儲(chǔ)層滲透率及射孔段長度等因素，目前江漢油區(qū)在壓力系數(shù)低于0.35的出砂井上應(yīng)用該工藝成功率并不高。

2 井筒負(fù)壓清砂技術(shù)

地層產(chǎn)生漏失必須同時(shí)具備3個(gè)必要條件，一是地層存在能使入井液流動(dòng)的漏失通道；二是地層存在能容納一定入井液體積的空間；三是井筒與地層之間存在能使入井液在漏失通道中發(fā)生流動(dòng)的正壓差。綜合考慮經(jīng)濟(jì)成本、工藝易操作性、成功率等因素，從改變上述第三點(diǎn)入手，“負(fù)壓清砂技術(shù)”是解決負(fù)壓油藏、水敏油藏以及套漏油井井筒清砂難題較為有效的方法，主要包括 “水力噴射負(fù)壓沖砂”和 “機(jī)械負(fù)壓撈砂”兩種。

2.1 水力噴射負(fù)壓沖砂技術(shù)

早在2000年初，已有油田嘗試使用過水力噴射負(fù)壓沖砂技術(shù)來對(duì)負(fù)壓油井進(jìn)行井筒清砂。但是，鑒于對(duì)工具結(jié)構(gòu)要求的先進(jìn)性及管柱水力計(jì)算的復(fù)雜性，當(dāng)時(shí)成功率并不高，也沒有得到大面積推廣應(yīng)用。2011年，江漢采油廠結(jié)合油區(qū)油井井深、井斜等特點(diǎn)，研究設(shè)計(jì)了全新的水力噴射負(fù)壓沖砂管柱結(jié)構(gòu)，取得了良好的現(xiàn)場應(yīng)用效果。

1）工藝原理 根據(jù)流體伯努利方程（流體流過任意截面的總機(jī)械能不變，流動(dòng)過程中各種機(jī)械能存在相互轉(zhuǎn)化）和連續(xù)性方程（流體穩(wěn)定流動(dòng)過程中流速與管道截面積成反比），人們發(fā)現(xiàn)并總結(jié)出了“文丘里效應(yīng)”（當(dāng)流體通過管道的狹窄部分時(shí)，會(huì)導(dǎo)致該處流體速度增加，同時(shí)靜壓力降低）。根據(jù)這一原理，人們發(fā)明了水力射流泵及其采油技術(shù)［3］。而水力噴射負(fù)壓沖砂工藝（圖1）的核心設(shè)備，實(shí)質(zhì)就是一臺(tái)射流泵（如圖2所示）。根據(jù)射流泵原理，高速射流產(chǎn)生負(fù)壓抽汲力清理井筒堵塞物，通過自身水力循環(huán)通道達(dá)到?jīng)_砂液與井筒最大程度隔絕，實(shí)現(xiàn)油層保護(hù)，綠色清砂。作業(yè)時(shí)動(dòng)力液經(jīng)套管、皮碗封隔器上部橋式雙通管進(jìn)液孔進(jìn)入同心管外環(huán)空到達(dá)負(fù)壓發(fā)生器，一部分動(dòng)力液高速向內(nèi)管噴射，產(chǎn)生舉升力與抽吸力，另一部分動(dòng)力液經(jīng)清污孔，向外噴射攪起井筒污物，使其流化，流化后的固態(tài)顆粒、“死油”、砂等經(jīng)進(jìn)液孔吸入內(nèi)管被舉升到地面。

其管柱主要由4部分組成，由下而上依次為：負(fù)壓發(fā)生器、同心雙管、皮碗封隔器以及連接油管。而為了同時(shí)達(dá)到封隔油層和完全進(jìn)尺的目的，只需要配置管柱時(shí)保證封隔器與射流泵距離，也就是同心雙管長度大于油層上界至井底距離即可。

2）相關(guān)參數(shù) 水力噴射負(fù)壓沖砂的成功實(shí)施需要合理的參數(shù)控制，包括摩阻損失、建負(fù)壓能力、攪砂能力以及攜砂能力。以建負(fù)壓能力為例，如圖2所示，當(dāng)噴嘴截面Ab越小，其過流速度ub越大，噴口壓力Pb也就越??；當(dāng)該壓力降至地層壓力以下時(shí)，井筒及地層流體就會(huì)流向負(fù)壓發(fā)生器內(nèi)。因此，針對(duì)每一口施工井，均需要前期的測壓數(shù)據(jù)并據(jù)此調(diào)整好射流泵的噴嘴大小。

圖1 水力噴射負(fù)壓沖砂工藝管柱圖

圖2 負(fù)壓發(fā)生器工作原理圖

但是，如此龐大的數(shù)據(jù)計(jì)算量采用人工計(jì)算勢必效率低且誤差大，因此還需要專業(yè)軟件的支持。比如，利用有限元分析法對(duì)負(fù)壓發(fā)生器內(nèi)部流道進(jìn)行分析，確定不同流量下的壓力分布、速度分布情況等。當(dāng)然，配套的射流清砂系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件提供的也只是施工參考值，要想提高清砂成功率，優(yōu)良的井下設(shè)備，細(xì)致的參數(shù)計(jì)算以及豐富的現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)調(diào)整措施都是必需的。

3）應(yīng)用效果 2011年，運(yùn)用水力噴射負(fù)壓沖砂工藝技術(shù)，共對(duì)4口負(fù)壓井進(jìn)行了5井次沖砂試驗(yàn)，其中成功4井次，進(jìn)尺在23～87m之間；起到明顯解堵增產(chǎn)效果3井次，累計(jì)增油約100t；失敗1井次，水平井沖砂1井次，具體如表3所示。

表3 水力噴射負(fù)壓沖砂技術(shù)應(yīng)用情況統(tǒng)計(jì)

潭34斜－7－5B井是一口典型的負(fù)壓出砂井，多次采用常規(guī)活性水沖砂均因無出口、無進(jìn)尺而失敗。作為第1口試驗(yàn)井，首次采用水力噴射負(fù)壓沖砂，返排成功但無進(jìn)尺，沖砂失敗。分析原因主要有兩點(diǎn)，一是歷經(jīng)多年，砂面板結(jié)厲害；二是負(fù)壓發(fā)生器前端攪砂工具配置不當(dāng)（為了在達(dá)到攪動(dòng)沉砂的同時(shí)保護(hù)套管不被攪砂噴口的高速射流沖擊損壞，噴口前端設(shè)置了一種迷宮式消能機(jī)構(gòu)，由于對(duì)砂面板結(jié)程度沒有預(yù)測，設(shè)置消能級(jí)數(shù)偏多，導(dǎo)致了射流攪砂沖刺力不夠）。1個(gè)月后該井再次因砂吐作業(yè)，重上水力噴射負(fù)壓沖砂，前期關(guān)閉旋塞閥，對(duì)板結(jié)砂面進(jìn)行高壓高速?zèng)_擊，成功返排，進(jìn)尺87m至人工井底，沖砂成功。

黃7斜－7井作業(yè)測得壓力系數(shù)只有0.36，從沖砂返排量及進(jìn)尺來看，效果很好。最終在清砂的同時(shí)產(chǎn)生了誘噴效應(yīng)，開抽后較以往縮短排水期2d，生產(chǎn)參數(shù)相同情況下日均增油1t。

張平1井是一口水平井。由于水平井井底沉砂在數(shù)百米水平段內(nèi)以砂床形式呈分散狀態(tài)分布，是難以探得準(zhǔn)確砂面的。所以本次采用水力噴射負(fù)壓沖砂也為了縮短作業(yè)周期并未探砂面而是直接沖砂，而且為了解堵增產(chǎn)，增大了井底負(fù)壓值，延長了沖砂時(shí)間，但由于儲(chǔ)層原因，開抽后增產(chǎn)效果不明顯。但是通過優(yōu)選尼龍固定式管柱扶正器，本次清砂過程皮碗封隔器能夠在68°井斜范圍內(nèi)安全起下，其技術(shù)研究價(jià)值大于實(shí)際沖砂增產(chǎn)效果。

明9斜－6－1井同樣是一口典型的負(fù)壓出砂井，測得壓力系數(shù)低至0.23，負(fù)壓沖砂成功返排，進(jìn)尺43m，同樣起到了油層解堵作用，沖砂前后比較，日均增油1t。

2.2 機(jī)械負(fù)壓撈砂技術(shù)

機(jī)械負(fù)壓撈砂雖然是一項(xiàng)工藝成熟、操作簡單的傳統(tǒng)清砂技術(shù)，但各油田實(shí)際應(yīng)用效果往往因撈砂泵的結(jié)構(gòu)性能與工藝方案的優(yōu)劣而存在差距。鑒于江漢油區(qū)以往撈砂深度淺、成功率低的問題，2010年工程系統(tǒng)進(jìn)行了撈砂工藝深入研究，在2011年的應(yīng)用過程中取得了良好效果，并實(shí)現(xiàn)了多項(xiàng)技術(shù)突破。

1）工藝原理 根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程（一定條件下，體積增大時(shí)，壓強(qiáng)降低），人們發(fā)明了抽油泵，而撈砂泵就是根據(jù)抽油泵負(fù)壓抽汲原理設(shè)計(jì)而成的，同樣屬于一種容積式泵。“撈砂壓差”等于“油套環(huán)空沉沒壓力”與 “柱塞上行在撈砂泵筒內(nèi)形成的真空度”之和減去 “存砂管中攜砂流體液柱壓力”與 “底閥及管壁壓損”之和。機(jī)械負(fù)壓撈砂按井筒傳輸工具的不同分為油管傳輸式撈砂和鋼絲繩傳輸式撈砂兩種，即硬撈砂和軟撈砂。因軟撈砂需要額外配備專用通井機(jī)及井口設(shè)備［4］，單次撈砂量較小，且使用受到井身軌跡的限制，所以目前包括江漢等國內(nèi)各油田現(xiàn)場應(yīng)用基本以硬撈砂為主。

圖3所示為一種典型的硬撈砂管柱結(jié)構(gòu)，由下而上依次為：撈砂錐、底閥、儲(chǔ)砂管、擋砂管、撈砂泵以及動(dòng)力傳輸油管。

撈砂作業(yè)的工作過程為：上沖程時(shí)，上提油管，柱塞上行，游動(dòng)閥在液重和自重下關(guān)閉。底閥在柱塞上行的抽汲力作用下打開，通過抽汲形成的泵內(nèi)與套管環(huán)空液柱的壓差作用，使井內(nèi)油水與砂?；旌线M(jìn)入儲(chǔ)砂管內(nèi)。下沖程時(shí)，下放管柱，柱塞下行，泵內(nèi)液體頂開游動(dòng)閥，通過上部循環(huán)孔循環(huán)回套管內(nèi)，而砂粒等雜物則在儲(chǔ)砂管里懸浮并慢慢沉降。如此反復(fù)上提下放撈砂管柱，使井筒沉砂逐漸進(jìn)入儲(chǔ)砂管中。同時(shí)，隨著砂面的降低，撈砂錐也不斷實(shí)現(xiàn)進(jìn)尺，最終達(dá)到預(yù)定撈砂深度。撈砂結(jié)束后，起出撈砂泵，將井筒沉砂帶出井筒。

可以看出，由于撈砂過程沒有任何外來液進(jìn)入井筒，不對(duì)儲(chǔ)層產(chǎn)生絲毫污染，所以屬于純綠色清砂。而要想提高撈砂成功率，完善的撈砂工藝設(shè)計(jì)、性能優(yōu)良的撈砂泵以及細(xì)致的撈砂現(xiàn)場施工三者缺一不可。

圖3 閥球式撈砂泵結(jié)構(gòu)示意圖

2）相關(guān)參數(shù) 相對(duì)水力噴射負(fù)壓沖砂技術(shù)而言，機(jī)械負(fù)壓撈砂不需要復(fù)雜的水力計(jì)算，也不需要專用軟件支持。但是仍然要掌握幾個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。比如，在撈砂方案設(shè)計(jì)上根據(jù)井筒沉砂量以及液面位置確定了存砂管長度后，還需要估算存砂管重量，因?yàn)檫@關(guān)系到直接下?lián)粕氨霉苤?，根?jù)加壓力度確定砂面位置時(shí)的準(zhǔn)確度，尤其是對(duì)于松軟砂面，撈砂管柱探砂面的過程是較為復(fù)雜的。對(duì)于砂泵結(jié)構(gòu)，必須根據(jù)其有效沖程來確定吊卡沖程，從而視井口方入深度來決定是否需要配備油管短節(jié)。在撈砂過程中，也要時(shí)刻注意進(jìn)尺速度和遇阻力度，以判斷是否存在砂橋，這關(guān)系到撈砂的安全性以及實(shí)際砂柱高度。

3）應(yīng)用效果 2011年江漢油區(qū)共計(jì)撈砂28井次，其中18井次實(shí)際撈獲砂量達(dá)到井筒折算沉砂量的80%以上，5井次撈砂失敗，同時(shí)取得了多項(xiàng)技術(shù)突破。

1）撈砂深度最大。王78－9井撈砂進(jìn)尺12.7m，創(chuàng)造江漢油區(qū)單次最大撈深記錄3219.7m。

2）撈砂量最大。馬36－5－7井創(chuàng)造江漢油區(qū)單次最大撈砂量記錄0.25m3（近80m的2in油管容積）。

3）撈砂井段斜度最大。王57斜－8井連續(xù)2次成功撈砂，撈砂井段最大井斜83°。

5）自主改進(jìn)與設(shè)計(jì)新型撈砂泵。其主要特點(diǎn)包括泵體最大外徑縮小至90mm，通過性能增強(qiáng)；撈砂錐底閥開啟壓損降至0，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)開啟；柱塞改用硬密封，增強(qiáng)防砂卡性能，增大抽汲力，同時(shí)易于修復(fù)再利用。

6）逐步完善撈砂工藝規(guī)范。主要包括壓裂井及時(shí)撈砂成功率較高；維護(hù)井既可以撈沉積砂也可以撈懸浮砂；低效井撈砂生產(chǎn)維護(hù)性價(jià)比較高；多種撈砂錐能夠滿足分井優(yōu)選使用。

3 負(fù)壓清砂工藝適應(yīng)性比較

明顯的，通過原理介紹可以看出，水力噴射負(fù)壓沖砂和機(jī)械負(fù)壓撈砂兩種清砂工藝技術(shù)的應(yīng)用均主要針對(duì)于低壓、負(fù)壓、水敏或套漏油井。但是從技術(shù)細(xì)節(jié)進(jìn)行分析，根據(jù)兩者各自的特性及優(yōu)缺點(diǎn)，針對(duì)不同出砂井井況特征進(jìn)行相關(guān)理論計(jì)算，并結(jié)合實(shí)際現(xiàn)場應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)，可以發(fā)現(xiàn)總結(jié)出它們不同的適用范圍。比如，由于前者井底負(fù)壓值和射流量均可以通過水力計(jì)算、調(diào)整工具配置和地面設(shè)備控制參數(shù)實(shí)現(xiàn)可調(diào)可控，而后者撈砂泵的可靠運(yùn)行則更主要地取決于靜液面位置和井筒砂柱高度。所以，對(duì)于地層壓力超低，液面位置很低甚至難以測得的出砂井，應(yīng)用前者更加適應(yīng)。而由于前者需要應(yīng)用封隔器來隔絕儲(chǔ)層與沖砂液，同時(shí)封隔器還需要以密封狀態(tài)隨同管柱實(shí)現(xiàn)同步進(jìn)尺，所以，對(duì)于淺部位套縮套漏井則不適應(yīng)；而撈砂則可以通過管柱設(shè)計(jì)計(jì)算以及使用小口徑高強(qiáng)度管材來滿足這類出砂井的清砂要求。另外，由于撈砂泵修復(fù)利用率高，地面不需要特種車輛配合，完全不動(dòng)用入井液，而水力噴射負(fù)壓沖砂設(shè)備需要及時(shí)更換易損的噴嘴及封隔器等，其清砂成本平均是撈砂的5～6倍。

這里，將2種工藝技術(shù)的主要特點(diǎn)及適用范圍歸納如表4所示，以供選井及設(shè)計(jì)清砂方案時(shí)參考。

4 結(jié)論和認(rèn)識(shí)

1）地層壓力逐年降低、油層出砂日趨嚴(yán)重是江漢油區(qū)開發(fā)生產(chǎn)、油井維護(hù)過程中面臨的主要問題之一，實(shí)踐證明，“負(fù)壓技術(shù)”是解決這類問題較為有效的方法之一，可以對(duì)整個(gè)江漢油區(qū)的儲(chǔ)層保護(hù)以及產(chǎn)能建設(shè)起到積極作用。

2）水力噴射負(fù)壓沖砂技術(shù)通過射流攪砂、負(fù)壓強(qiáng)排手段能夠較好地克服低壓漏失井采用常規(guī)水力沖砂面臨的技術(shù)不足，同時(shí)達(dá)到儲(chǔ)層解堵的效果。

3）經(jīng)過1年多的深化研究與現(xiàn)場實(shí)踐，江漢油區(qū)自制撈砂泵技術(shù)及撈砂工藝取得了階段性成果，已基本能夠滿足各類出砂井的撈砂需求，正表現(xiàn)出性價(jià)比最高、推廣規(guī)模逐漸擴(kuò)大的綠色清砂應(yīng)用趨勢。而對(duì)于因砂面硬度不可預(yù)知，撈砂錐無法搗碎硬質(zhì)砂蓋無法進(jìn)尺導(dǎo)致?lián)粕笆〉膯栴}，江漢采油廠工程系統(tǒng)已設(shè)計(jì)完成新型可鉆進(jìn)式撈砂泵，年內(nèi)準(zhǔn)備下井試用。

表4 各種清砂工藝技術(shù)適應(yīng)性比較

4）鑒于各種清砂技術(shù)具有各自不同的工藝適應(yīng)性，工程技術(shù)人員要全面掌握出砂井的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)，包括儲(chǔ)層敏感性、滲透率、地層壓力、套損程度、井身軌跡，甚至是工具結(jié)構(gòu)等，從而為清砂技術(shù)的選擇和方案的制定提供可靠依據(jù)。

［1］宋彥武.連續(xù)沖砂工藝技術(shù)的開發(fā)與應(yīng)用［J］.石油機(jī)械，2004，32（8）：40～42.

［2］張佩玉，潘國忠，劉建偉，等.低壓油井泡沫沖砂新技術(shù)的研究與應(yīng)用［J］.鉆采工藝，2008，31（6）：82～84.

［3］萬仁溥，羅英俊.采油技術(shù)手冊（修訂本）（第四分冊）機(jī)械采油技術(shù)［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2004.

［4］杜丙國.嚴(yán)重漏失井井筒清砂工藝的研究與應(yīng)用［J］.鉆采工藝，2007，30（2）：79～82.

Application of Well－bore Negative Pressure Sand Removal Technology in Jianghan Oilfield

XIAZhi-gang，DENG Wei－dong，ZHENG Rui－bo（First Author's Address：Jianghan Oil Production Plant，Jianghan Oilfield Company，SINOPEC，Qianjiang433123，Hubei，China）

Influenced by high water cut in oil wells and dropdown of formation pressure，the problems of strata deficit，serious negative pressure and severe sand production in oil wells were induced in Jianghan Oilfield after long－years of production.However，conventional hydraulic blasting technology made the injected liquid lost in the formation instead of circulation，and caused serious formation damage.In consideration of the problems stated above，the technique of hydraulic blasting and sand washing was improved in the oilfield，by optimizing the packer and optimized design of concentric and dual tubing structure，the technology of hydraulic jetting and negative pressure sand washing was implemented in Jianghan Oilfield.At the same time，sand pump of90mm small－caliber and a variety of bailing cone were designed through independent research on the mechanical negative pressure bailing technology and good effect was obtained in application.The result shows that good effect on sandy wells of negative pressure and water sensitivity are achieved for solving the problem of sand washing and breakthrough is made in bailing technology.

sand production；negative pressure；water sensitivity；negative pressure sand washing；mechanical bailing；Jianghan Oilfield

TE358.1

A

1000－9752（2012）06－0152－06

2012－02－13

夏志剛（1964－），男，1983年西南石油大學(xué)畢業(yè)，高級(jí)工程師，現(xiàn)主要從事油田開發(fā)技術(shù)管理工作。

［編輯］ 蕭 雨