李小剛

(中國(guó)水電基礎(chǔ)局有限公司，天津301700)

1 工程概況

塔里干(Taleghan)水利樞紐位于伊朗首都德黑蘭西北135 km的塔里干山谷，山谷長(zhǎng)100 km。位于已有的Sangeban低壩下游約700 m處。樞紐是集發(fā)電、供水及水資源保護(hù)等多功能于一體的綜合性水電項(xiàng)目。屬于設(shè)計(jì)、建造總承包的EPCT融資項(xiàng)目，總投資約1.4億美元。中國(guó)水利水電工程總公司國(guó)際部2001年中標(biāo)，由中國(guó)水利水電第十工程局負(fù)責(zé)整個(gè)項(xiàng)目的實(shí)施，國(guó)家電力公司西北水利電力勘察設(shè)計(jì)研究院負(fù)責(zé)設(shè)計(jì)咨詢工作，中國(guó)水利水電基礎(chǔ)工程局承擔(dān)基礎(chǔ)處理部分的防滲墻工作。

樞紐工程由主壩(混凝土心墻)，左岸排水洞、明渠和右岸廠房等組成，主壩設(shè)計(jì)為當(dāng)?shù)夭牧系亩咽瘔?，壩頂高? 789.00 m，正常蓄水位1 780.00 m。

主壩基礎(chǔ)覆蓋層設(shè)計(jì)采用混凝土防滲墻予以防滲。設(shè)計(jì)墻厚1.0 m，墻體嵌入基巖(沉積巖)≥0.5 m，墻體材料為剛性混凝土，混凝土標(biāo)號(hào)Rc(28)=30 MPa，滲透系數(shù) K ＜10-6cm/s。

主壩防滲墻原設(shè)計(jì)軸線長(zhǎng)290 m，因設(shè)計(jì)變更縮減為259 m，起止樁號(hào)CO+0.00～CO+259.00，施工作業(yè)面高程1 687.5 m，防滲墻深度由軸線兩端的7～8 m向中間逐漸加深至55 m左右，總成墻面積由12 900 m縮減至大約8 500 m2左右，施工工期10個(gè)月。

2 工程地質(zhì)和水文氣象情況

2.1 工程地質(zhì)條件

Sangeban低壩壩址在山谷下游的河床最窄處，谷底高程為1 688 m，河流方向SN，兩岸岸坡不對(duì)稱，左岸基巖裸露，坡度約為30°，右岸大部分為覆蓋層，局部有零星基巖出露，河床覆蓋層厚55～60 m。

壩址區(qū)的地層主要有下第三系塔里干組的沉積巖(LT)和第四系(Q)的沖積、洪積相組成。

巖性主要為灰色到粉色的礫巖，中間夾雜紫紅色砂巖，屬于卡拉奇(Karaj)構(gòu)造和埃爾姆山(Aiam Khu)的湖相沉積巖。礫巖基本巖石顆粒大小從砂到卵石都有。巖石組成有凝灰?guī)r、安山巖、頁巖、砂巖和礫巖等。

由于塔里干河的侵蝕和沉積作用，在壩區(qū)周圍形成不連續(xù)的多種沖積、洪積覆蓋層。形成第四系覆蓋層。

2.2 水文氣象情況

塔里干河主要由雪雨形成，向北流入里海，年平均流量約為10億～15億 m3，水資源豐富。

塔里干地區(qū)地處海拔1 700 m高度以上，氣溫較干燥，晝夜溫差較大。同時(shí)受海洋季風(fēng)氣候影響，每年11月下旬至次年4月下旬雨雪較集中，而5—10月干旱少雨。年平均氣溫7℃，最高氣溫一般出現(xiàn)在7—8月，極端氣溫40℃，最低氣溫一般出現(xiàn)在1月，極端氣溫-20℃。

3 主要施工工藝與施工布置

3.1 防滲墻施工工藝

沖擊反循環(huán)鉆機(jī)直接造孔;沖擊反循環(huán)鉆機(jī)配合鋼絲繩抓斗造孔;膨潤(rùn)土泥漿護(hù)壁;冷拔接頭管實(shí)施墻段連接，泥漿下澆筑混凝土。

3.2 施工布置

根據(jù)施工進(jìn)度計(jì)劃和渡汛要求，防滲墻施工先由兩端(左右岸)開始，向中間匯攏。

鉆機(jī)平臺(tái)布置在防滲墻軸線上游側(cè)，施工平臺(tái)布置在下游側(cè)，造孔廢漿由施工平臺(tái)邊緣的排漿溝流入集漿池集中處理和排放。制漿站、儲(chǔ)漿池等布置在鉆機(jī)平臺(tái)上游側(cè)施工軸線的中間部位，并在鉆機(jī)平臺(tái)上游側(cè)沿軸線各鋪設(shè)一條供漿和供水管路。

為保證超大直徑接頭管下設(shè)和起拔施工安全，導(dǎo)墻采用C 20混凝土，呈梯形斷面，橫斷面頂寬80 cm，底寬130 cm，高度150 cm，上下各置一層3φ22鋼筋以增強(qiáng)抗拉抗折強(qiáng)度;前后導(dǎo)墻寬度1.2 m。

4 槽孔施工

4.1 槽孔劃分與成槽工藝

4.1.1 槽孔劃分

槽孔長(zhǎng)度一般劃分為7.5 m。在施工過程中，發(fā)現(xiàn)左岸河床段大量存在大孤石、漂石，為縮短成槽時(shí)間，減少塌孔風(fēng)險(xiǎn)，將左岸臨近河床段的3個(gè)槽孔施工長(zhǎng)度調(diào)整為3.4 m、4.4 m和5.4 m;右岸地層條件相對(duì)較好，為減少接頭數(shù)量，部分槽孔長(zhǎng)度調(diào)整為8.3 m，259 m軸線長(zhǎng)度共劃分39個(gè)槽孔。

4.1.2 成槽工藝

1)沖擊反循環(huán)鉆劈法成槽，一、二期間隔施工。每個(gè)槽孔分主副孔，先鉆主孔，再劈副孔。兩鉆三抓和三鉆兩抓法，底部堅(jiān)硬密實(shí)地層和基巖采用鉆劈法成槽。

2)護(hù)壁泥漿采用膨潤(rùn)土漿漿，選用膨潤(rùn)土為伊朗卡沙尼、德黑蘭兩市生產(chǎn)的石油鉆井液用膨潤(rùn)土，造漿率可達(dá)15 m3/t，通過現(xiàn)場(chǎng)對(duì)新配制泥漿測(cè)試，漿液性能指標(biāo)見表1。

表1 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試泥漿性能指標(biāo)

4.2 基巖判定

由于缺少較為準(zhǔn)確的地質(zhì)資料，實(shí)際基巖面與設(shè)計(jì)有較大的出入，個(gè)別部位相10～20 m，判定基巖面深度難度加大。為保證防滲墻安全入巖，除按正常手段和方法(巖樣成分及含量、新鮮程度、棱角分明情況等)判定外，對(duì)無規(guī)律和高差較懸殊部位采用巖心鉆補(bǔ)充勘探，以保證槽孔真正入巖。

4.3 成槽設(shè)備

主要施工設(shè)備有:CZF—1500沖擊反循環(huán)鉆機(jī)8臺(tái);ZX—200泥漿凈化機(jī)8臺(tái);6PS砂石泵8臺(tái);ZJ—1500泥漿攪拌機(jī)2臺(tái);HS843HD利勃海爾抓斗1臺(tái)。

5 墻段連接

本工程最大施工難點(diǎn)為墻段連接，這也是防滲墻施工成敗的關(guān)鍵。由于設(shè)計(jì)墻體材料為C30剛性混凝土，雖配加一定比例的緩凝劑，但7 d強(qiáng)度仍能達(dá)到15 MPa左右，全部采用“鉆鑿法”連接施工難度很大，不僅消耗工時(shí)，而且又浪費(fèi)混凝土材料。另外業(yè)主工程師對(duì)此也極為關(guān)注，主張優(yōu)先采用冷拔接頭管技術(shù)，采用鉆鑿法套接不僅接縫質(zhì)量稍差，更擔(dān)心施工時(shí)，在鉆頭沖擊作用下，墻體可能產(chǎn)生劈裂破壞，影響工程質(zhì)量。本工程墻體深度超過30 m的槽段約占80%，超過40 m的槽段占43%。但厚度1 m、深度超過30 m的防滲墻工程，國(guó)內(nèi)外很少使用拔管法且使用極為慎重，對(duì)于超大直徑(1 m及1 m以上直徑)接頭管拔管技術(shù)，目前尚沒有成功經(jīng)驗(yàn)，也沒有可以參鑒的操作性強(qiáng)的相關(guān)技術(shù)資料。在這種情況下，盡管存在很大風(fēng)險(xiǎn)，我們從工程特點(diǎn)和實(shí)際情況出發(fā)，認(rèn)真分析研究，大膽使用拔管技術(shù)并摸索一些成功經(jīng)驗(yàn)。對(duì)少數(shù)接頭管未能下設(shè)到終孔深度的接頭孔，接頭管以下部位墻段連接采用比較常用的“鉆鑿施工法”。下面著重?cái)⑹觥鞍喂芊ā边M(jìn)行墻段連接的實(shí)施情況。

5.1 接頭管選型及拔管設(shè)備

接頭管選用圓形接頭管，接頭連接方式為側(cè)旋卡塊式，規(guī)格見表2。

表2 圓形接頭管技術(shù)規(guī)格

拔管機(jī)選用中國(guó)水電基礎(chǔ)局有限公司自行研制的YBJ—1200型全液壓拔管機(jī)，系統(tǒng)由油源供應(yīng)、拔缸回路、抱緊回路、油液冷卻等部分組成。主要技術(shù)參數(shù)如下:

1)系統(tǒng)額定壓力:25 MPa，最高壓力30 MPa(短時(shí)間內(nèi))。

2)系統(tǒng)流量:100 L/min(最大)。

3)電機(jī)功率:45 kW。

4)拔管力(4支油缸):25 MPa時(shí)，3 600 kN，最大3 800 kN(理論);30 MPa時(shí) 4 500 kN，最大4 560 kN(理論)。

5)拔管速度:658mm/min 25 MPa時(shí)，3 600 kN，最大3 800 kN(理論);25 MPa時(shí)，3 600 kN，最大3 800 kN(理論)。

6)抱緊力:25 MPa時(shí)，2300 kN，最大2 460 kN(理論)。

7)拔管機(jī)尺寸(長(zhǎng) ×寬 ×高):2200×2200×1700mm。

5.2 接頭管下設(shè)

下管設(shè)備由水電十局提供—日本加藤50 t輪胎吊。

下設(shè)前檢查拔管設(shè)備正常使用情況，按計(jì)劃下設(shè)深度配管，底部?jī)?yōu)先選用長(zhǎng)管(9 m)，上部用短管調(diào)整，合理配置接頭管連接接頭數(shù)量。接頭管連接時(shí)做到側(cè)旋卡塊完全到位。由于吊車起吊能力有限，且就位又不能過于接近槽孔口，吊車下設(shè)接頭管最大深度達(dá)36 m左右。

為摸索拔管深度，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，在吊車能力有限的情況下，我們利用拔管機(jī)液壓缸與其底座僅有的30多厘米空間高度，自制了一個(gè)抱緊圈(卡盤)，配合拔管機(jī)努力實(shí)現(xiàn)自行倒桿功能—自行下管;但因現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)條件限制，自制卡盤與拔管機(jī)配合自行下設(shè)接頭管安全系數(shù)較小，出于安全方面的考慮，只將SW-9號(hào)槽孔的一個(gè)端孔接頭管下設(shè)到48 m深度。

5.3 接頭管起拔

5.3.1 拔管時(shí)間的掌握

拔管法必須要克服三種阻拔力——流態(tài)混凝土對(duì)接頭管的黏結(jié)力，混凝土對(duì)接頭管的摩擦阻力和接頭管自重。在起拔接頭管過程中，既能保證接頭管安全拔出，又要保證拔管后混凝土孔壁不坍塌，形成反園弧光滑端面的接頭孔，合理、準(zhǔn)確掌握拔管時(shí)間是成功的關(guān)鍵。接頭管開始起拔時(shí)間通常要依據(jù)和參考混凝土初凝時(shí)間和坍落度喪失時(shí)間，本工程主要通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)摸索和掌握拔管的最佳時(shí)機(jī)。

5.3.1.1 通過試驗(yàn)掌握拔管所需第一手資料

混凝土凝結(jié)時(shí)間經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)室通過貫入法試驗(yàn)求得，初凝時(shí)間為17 h，終凝時(shí)間為23 h。在第一個(gè)槽孔混凝土開澆前，取若干個(gè)試模(150 mm×150 mm×150 mm)將混凝土裝入成型，分別在成型后不同時(shí)間拆模，通過這種簡(jiǎn)易模擬試驗(yàn)的辦法觀察混凝土隨時(shí)間變化凝結(jié)狀態(tài)變化情況和坍落度喪失情況。

表3 混凝土凝結(jié)狀態(tài)變化和坍落度喪失現(xiàn)場(chǎng)簡(jiǎn)易試驗(yàn)結(jié)果

5.3.1.2 確定拔管時(shí)間

因混凝土初凝時(shí)間較長(zhǎng)，如果按此初凝時(shí)間指導(dǎo)拔管，對(duì)于超大直徑接頭管來說，把握不好必將鑄管，風(fēng)險(xiǎn)是極大的。其實(shí)，指導(dǎo)拔管以混凝土坍落度完全喪失的時(shí)間或稍大于這個(gè)時(shí)間較為適宜。通過槽孔(SW-1、3、5、40)拔管實(shí)踐，我們將混凝土處于靜態(tài)條件下，坍落度完全喪失的時(shí)間(實(shí)際為混凝土試樣完全成型時(shí)間，約8 h左右)確定為接頭管起拔時(shí)間。

5.3.2 接頭管起拔

起拔接頭管前，首先要克服黏結(jié)力，黏結(jié)力是水泥水化作用而產(chǎn)生的與管壁的膠結(jié)力，隨時(shí)間延長(zhǎng)而增大。雖然它不是主要的阻拔力，但是破除黏結(jié)力同時(shí)，可減少上提接頭管負(fù)荷，使接頭管在垂直方向上形成自由空間;同時(shí)根據(jù)接頭管活動(dòng)時(shí)的難易程度，也就是起拔力大小，對(duì)何時(shí)起拔接頭管具有一定指導(dǎo)意義。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)混凝土成型試驗(yàn)，混凝土靜止4 h后開始喪失流動(dòng)性，說明已經(jīng)開始形成黏結(jié)力，此時(shí)就可以適當(dāng)活動(dòng)接頭管對(duì)其予以破除。本次施工在實(shí)際操作時(shí)，一般是在混凝土停止擾動(dòng)后，也就是處于靜態(tài)達(dá)4 h開始微微活動(dòng)接頭管，起拔量≤10 cm。

通過實(shí)踐，接頭管開始活動(dòng)時(shí)，超過30 m深度接頭管起拔力一般可達(dá)到4 MPa。如果起拔力達(dá)不到4 MPa，可不必急于活動(dòng);若達(dá)到4 MPa，可開始適當(dāng)活動(dòng)并每隔1 h活動(dòng)一次即可，起拔量根據(jù)起拔力增大可適當(dāng)增大。在所下設(shè)接頭管中有一部分是在混凝土處于靜態(tài)4 h后開始活動(dòng)的。

起拔接頭管時(shí)應(yīng)掌握拔管設(shè)備安全性能，避免鑄管事故發(fā)生。YBJ—1200液壓拔管機(jī)額定壓力為25 MPa，去除工業(yè)技術(shù)水平的影響，筆者認(rèn)為其工作壓力不超過額定壓力的70%應(yīng)該是安全的。隨著混凝土靜止時(shí)間的延長(zhǎng)，起拔力將隨之增大。實(shí)際施工中，當(dāng)時(shí)間接近和達(dá)到8 h，深度超過30 m的接頭管，起拔力一般增大到12～15 MPa左右，最大時(shí)達(dá)到了17 MPa(初略估算相當(dāng)240 t起拔力)，此時(shí)就開始逐節(jié)起拔接頭管。拔管時(shí)，由吊車配合，當(dāng)起拔力小于吊車起吊能力后，由吊車直接起拔。

5.3.3 墻段連接施工成果

經(jīng)過精心施工，拔管法施工接頭達(dá)1 025 m，占接頭總工作量1 307 m的92.2%，鉆鑿法施工占7.8%。累計(jì)下設(shè)接頭管37孔，成功起拔接頭管36孔，拔管深度超過30 m的達(dá)27孔，占接頭孔總數(shù)71%。拔管后，通過對(duì)接頭孔深度測(cè)量，孔深基本接近接頭管的下設(shè)深度，說明拔管時(shí)機(jī)的掌握是合適的、恰當(dāng)?shù)?。最大拔管深度達(dá)48 m，拔管后接頭孔深度達(dá)43 m，創(chuàng)造了國(guó)內(nèi)外拔管法實(shí)施墻段連接的新記錄。其中SW-13-7接頭孔接管長(zhǎng)42 m，孔內(nèi)34 m，孔外8 m，因吊車起吊能力有限，抱著減少鉆鑿工作量的想法，嘗試拔管機(jī)自行松卡，孔外接頭管自行放入孔內(nèi)幾米后及時(shí)抱緊。結(jié)果操作失控，接頭管落入孔內(nèi)，以致于撈取失敗而鑄管。這也是一部分接頭管未能下設(shè)到終孔深度的原因所在，但這次鑄管事故與“拔管法”施工工藝技術(shù)無因果關(guān)系，屬于偶然而非必然，故本工程拔管成功率可以說達(dá)到了100%。表4為部分接頭管下設(shè)與起拔技術(shù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)。

表4 接頭管下設(shè)和起拔技術(shù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

表4 接頭管下設(shè)和起拔技術(shù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì) 續(xù)表

6 混凝土生產(chǎn)與澆筑

混凝土攪拌使用伊朗制造的自動(dòng)化混凝土拌和系統(tǒng)，拌和站安裝2臺(tái)1.0 m3攪拌機(jī)，綜合生產(chǎn)能力30 m3/h。稱料、配料由計(jì)算機(jī)自動(dòng)控制。混凝土中水泥參量500 kg/m3，砂率0.42，骨料為二級(jí)配。

混凝土澆筑采用水下直升導(dǎo)管法，選用導(dǎo)管直徑為250 mm。生產(chǎn)出的混凝土熟料由3～4輛6 m3混凝土攪拌運(yùn)輸車運(yùn)至槽孔口(運(yùn)輸距離800 m)，釋放到儲(chǔ)料倉內(nèi)，下放入槽?；炷撩嫔仙俣?～5 m。

7 施工中采取的技術(shù)措施

7.1 提高拔管成功率，減少鑄管風(fēng)險(xiǎn)的技術(shù)措施

液壓站就位用水平尺測(cè)量底座水平度，保證水平，底部要堅(jiān)實(shí)。其中心與槽孔端孔中心對(duì)正，力求兩個(gè)中心相互重合，避免受力后發(fā)生偏斜而導(dǎo)致接頭管起拔時(shí)壓向孔壁，增大摩阻力。

嚴(yán)格要求槽孔兩個(gè)端孔的孔斜率和孔型完好，保證接頭管順利下入，且處于垂直狀態(tài)。如端孔偏斜嚴(yán)重，接頭管將處于偏斜狀態(tài)，會(huì)給拔管工作帶來難度。

對(duì)于沒有下設(shè)到終孔深度的接頭管，當(dāng)混凝土澆筑接近接頭管底部時(shí)，應(yīng)控制澆筑速度，避免流態(tài)混凝土對(duì)接頭管底部擾動(dòng)導(dǎo)致接頭管偏斜或移位，使接頭管施工失敗。

安排專人負(fù)責(zé)拔管工作，嚴(yán)格按照拔管操作要求進(jìn)行接頭管活動(dòng)與起拔。開始活動(dòng)沒有下設(shè)到終孔深度的接頭管時(shí)，不得松開抱緊卡盤，避免接頭管掉入孔內(nèi)形成事故。當(dāng)接頭管未正式起拔前應(yīng)勤活動(dòng)，隨時(shí)了解接頭管摩阻力大小，不可超過起拔設(shè)備的安全承受能力。

為盡量減少接頭管在孔內(nèi)滯留時(shí)間，澆筑混凝土?xí)r做到及時(shí)拆卸導(dǎo)管，使埋住接頭管的混凝土及早處于靜止?fàn)顟B(tài)，為活動(dòng)和起拔創(chuàng)造條件。

接頭管下設(shè)結(jié)束后，應(yīng)將底閥門關(guān)閉，避免混凝土進(jìn)入;如果混凝土流入管內(nèi)，就會(huì)凝固封死管底口，起拔時(shí)，管底部勢(shì)必要形成真空狀態(tài)，加大起拔力，增大接頭管的施工難度。

7.2 槽孔安全施工技術(shù)措施

本防滲墻工程2002年8月開工，正值干旱無雨季節(jié)，施工區(qū)內(nèi)地下水位高程底于施工面高程約10 m。且先施工兩岸較淺槽孔，基本不受地下水位影響，未發(fā)生過塌孔現(xiàn)象。但隨著施工槽孔的逐漸加深，也進(jìn)入了雨雪季節(jié)，地下水位增高，僅低于施工面高程3～4 m左右，同時(shí)26～40 m深度段為粉砂含量很高的粉質(zhì)黏土層，相對(duì)不穩(wěn)定。受地層條件和地下水位影響，幾個(gè)槽孔(如 SW-9、11、13、21 號(hào)槽孔)施工時(shí)均發(fā)生了不同程度塌孔現(xiàn)象，其中以SW-11號(hào)槽孔尤為嚴(yán)重(該槽孔26～38 m塌方約400 m3，采用M 10水泥砂漿回填，并將槽孔分割成SW-11A、SW-11B兩個(gè)槽孔)。

為確保槽孔施工安全，首先適當(dāng)增大泥漿比重，新制泥漿密度調(diào)整到1.08～1.10 kg/cm3，加強(qiáng)泥漿性能的改善;保證6PS砂石泵工作狀態(tài)良好，做到密封水不被抽吸到泵內(nèi)，遏止因失水對(duì)槽孔內(nèi)泥漿稀釋破壞。第二，調(diào)整槽孔造孔施工手段。主孔施工終孔后，先施工2#、6#副孔(槽孔按7 孔施工)，4#副孔暫留做臨時(shí)支護(hù)。待1#～3#、5#～7#徹底施工結(jié)束，最后施工4#副孔，在最短時(shí)間內(nèi)成槽，縮短整個(gè)槽孔受泥漿浸泡和地下水影響時(shí)間。第三，采用抓斗成槽不能將上部全部抓空，亦留一抓做臨時(shí)支護(hù)。第四，1 d保證對(duì)施工槽孔內(nèi)泥漿檢測(cè)1～2次，如泥漿性能受到破壞，做到及時(shí)補(bǔ)充和更換部分新漿。

7.3 低溫季節(jié)施工防護(hù)措施

防滲墻施工期覆蓋整個(gè)冬季，夜間氣溫在 -17℃左右，白天在0℃左右，施工困難。為確保施工進(jìn)度和混凝土正常施工，主要對(duì)混凝土入倉溫度進(jìn)行控制。采取的防護(hù)措施有:用熱水?dāng)嚢杌炷?槽孔澆筑人員配備齊全，準(zhǔn)備工作到位、及時(shí);混凝土運(yùn)到孔口后，加快澆筑速度;盡量安排白天澆筑混凝土等。冬季施工混凝土溫度均控制在12℃以上。

8 施工質(zhì)量控制與結(jié)果

8.1 控制標(biāo)準(zhǔn)

槽孔偏斜率:槽孔中任意一點(diǎn)偏斜率≤0.4%，保證墻體連續(xù)厚度。

清孔要求:泥漿密度≤1.2 kg/cm3，黏度≥30 s，含砂量≤5%，孔底沉渣厚度≤10 cm;接頭刷洗與套接要求符合《水工混凝土防滲墻施工技術(shù)規(guī)范》SL174—96規(guī)定。

8.2 質(zhì)量控制情況

采用沖擊返循環(huán)鉆機(jī)造孔，嚴(yán)格控制孔斜，勤檢查、勤測(cè)量;左岸河床段擴(kuò)孔系數(shù)大，右岸及中間段地層軟硬相對(duì)均勻，鉆機(jī)鉆導(dǎo)孔，抓斗抓取副孔，孔斜易于控制。入巖深度按1 m控制。所成槽孔孔型及入巖深度滿足設(shè)計(jì)要求。

清孔采用泵吸返循環(huán)法，使用ZX—200型泥漿凈化機(jī)，凈化除砂效率達(dá)90%以上，粒級(jí)0.074 mm。澆筑前，泥漿密度控制在1.09～1.11 kg/cm3之間，黏度30～38 s，含砂量0.2% ～1.2%，孔底沉渣厚度也均＜10 cm。

8.3 墻體混凝土質(zhì)量情況

按每個(gè)槽孔取1組抗壓強(qiáng)度試樣，每8～10個(gè)槽孔(約2 500 m3)取1組抗?jié)B標(biāo)號(hào)試樣進(jìn)行取樣，進(jìn)行混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)檢查。因目前工程尚在施工階段，檢查結(jié)果尚不能收集全，編寫本文時(shí)只從現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)室得到10組抗壓試件和一組抗?jié)B試件試驗(yàn)結(jié)果，均滿足設(shè)計(jì)要求。

已對(duì) SW—39A、SW—6兩槽孔墻體進(jìn)行取芯(孔徑110 mm)，巖心完整，采取率超過90%，墻體與基巖面接觸良好，夾層2～5 mm。

9 施工經(jīng)驗(yàn)與體會(huì)

1)利用沖擊返循環(huán)造孔工藝建造槽孔對(duì)本工程是適宜的。正常施工時(shí)，工效達(dá)6～8 m/臺(tái)日，與傳統(tǒng)的抽筒出渣工藝相比有明顯進(jìn)度優(yōu)勢(shì)，同時(shí)可提高清孔質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、節(jié)省泥漿，降低部分成本。但由于工程準(zhǔn)備期對(duì)砂石泵、泥漿凈化機(jī)等返循環(huán)工藝機(jī)具易損件配備不足，且又在工業(yè)化水平相對(duì)較低的伊朗施工，購買與加工零配件常常需要大量時(shí)間，因而造成施工停等時(shí)間過多，返循環(huán)造孔工藝的進(jìn)度優(yōu)勢(shì)沒有得到充分、合理發(fā)揮。所以充分認(rèn)知施工工藝特點(diǎn)、優(yōu)點(diǎn)，合理、充分配置配套配件和材料，才能真正發(fā)揮施工工藝的潛在優(yōu)勢(shì)，進(jìn)而才能保障施工生產(chǎn)、加快施工進(jìn)度和提高經(jīng)濟(jì)效益。

2)充分認(rèn)識(shí)和重視泥漿在建造防滲墻槽孔時(shí)的作用與重要性，健全泥漿系統(tǒng)，工程才會(huì)得以順利進(jìn)行。忽視這一環(huán)節(jié)，將會(huì)給施工帶來麻煩和不必要的經(jīng)濟(jì)損失，請(qǐng)同行謹(jǐn)記。

3)本工程“拔管法”連接接頭工作量達(dá)1 025 m，若按鉆鑿法施工，需鉆混凝土接頭1 025 m，澆筑混凝土1 230 m3，按60 m/臺(tái)月施工進(jìn)度，在8臺(tái)鉆機(jī)同時(shí)施工條件下，需64 d才可完成。選擇拔管法實(shí)施墻段連接，不僅接縫質(zhì)量可靠，施工工藝亦不算十分復(fù)雜，同時(shí)避免了混凝土和鉆鑿時(shí)間的浪費(fèi)，這一工藝應(yīng)值得在類似工程中推廣和應(yīng)用。

4)本工程實(shí)踐證明，超大直徑(1 m及1 m以上直徑)接頭管拔管技術(shù)在超深(40 m以上)防滲墻工程中應(yīng)用取得了成功。這次施工主要得益于3個(gè)方面:①接頭管加工質(zhì)量好，同心度好，不變形，接頭連接緊密無曠動(dòng)，因而在受到混凝土側(cè)壓力作用時(shí)連接處不會(huì)輕易發(fā)生折曲變形，也就不會(huì)產(chǎn)生突發(fā)起拔障礙;②選用拔管設(shè)備性能可靠;③起拔接頭管的時(shí)間把握適宜。

關(guān)于接頭管直徑、下設(shè)深度大小與拔管設(shè)備性能匹配問題，涉及到接頭管在孔內(nèi)的受力情況，是極為復(fù)雜的，有待于進(jìn)一步深入研究和探討。筆者認(rèn)為，“拔管法”連接工藝運(yùn)用于超深超厚防滲墻工程是可行的，不必有太多顧慮和擔(dān)憂。但同時(shí)也應(yīng)充分認(rèn)識(shí)到，在不同地質(zhì)條件、不同工程特點(diǎn)和設(shè)備條件下，成功的因素不是一成不變的，應(yīng)力求根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)找出內(nèi)在規(guī)律，認(rèn)知每一種因素對(duì)起拔接頭管的影響程度，科學(xué)應(yīng)對(duì)，同時(shí)采取有效的施工技術(shù)措施才是成功的關(guān)鍵。

［1］馬迎春.混凝土防滲墻施工技術(shù)綜述［J］.黑龍江水利科技，2005，33(6):41-42.