賀擁軍，李練兵，2，周緒紅，3

（1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，長沙 410082；2.中機(jī)國際工程設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，長沙 410007；3.蘭州大學(xué) 土木工程與力學(xué)學(xué)院，蘭州 730000）

隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，空間結(jié)構(gòu)越來越多地應(yīng)用于工程實(shí)踐。地震作用時(shí)，傳統(tǒng)的較小跨度的空間結(jié)構(gòu)一般很少考慮結(jié)構(gòu)的空間變異性，結(jié)構(gòu)各支承點(diǎn)處的地震動(dòng)輸入情況相同，但對(duì)于大跨度空間結(jié)構(gòu)來說，空間變異性的影響可能比較突出，各支承點(diǎn)地震動(dòng)不同，需要考慮由行波效應(yīng)、頻散效應(yīng)以及局部場地效應(yīng)等引起的多點(diǎn)激勵(lì)影響[1－3]。近年來，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)多點(diǎn)激勵(lì)下空間結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)進(jìn)行了深入研究。黃明開和樓夢麟[4]采用時(shí)程方法對(duì)浦東機(jī)場候機(jī)樓進(jìn)行了豎向地震行波效應(yīng)分析；汪洋等[5]對(duì)兩點(diǎn)支承平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行了多點(diǎn)激勵(lì)下的隨機(jī)地震響應(yīng)分析；蘇亮等[6]提出了一種在空間地面運(yùn)動(dòng)下的平均反應(yīng)譜方法。以上研究均表明，對(duì)大跨空間結(jié)構(gòu)進(jìn)行多點(diǎn)激勵(lì)下地震響應(yīng)分析是十分必要的。

巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)是一種可向超大跨度方向發(fā)展的新興結(jié)構(gòu)，其受力合理，結(jié)構(gòu)主次分明，可跨越200m以上的空間（圖2）。文獻(xiàn)[7-9]曾分別對(duì)不同形式的巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)進(jìn)行了深入的研究，但還未曾對(duì)結(jié)構(gòu)的大跨度特征進(jìn)行過行波激勵(lì)下的地震響應(yīng)分析。本文以80m跨的平板網(wǎng)架子結(jié)構(gòu)圓柱面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)為對(duì)象，假定不考慮頻散效應(yīng)及局部場地效應(yīng)，重點(diǎn)分析其在行波激勵(lì)下彈塑性性能及不同跨度下的行波效應(yīng)，并與一致激勵(lì)進(jìn)行對(duì)比分析。

1 多點(diǎn)激勵(lì)動(dòng)力時(shí)程分析實(shí)現(xiàn)方法

目前，確定性動(dòng)力時(shí)程分析法、隨機(jī)振動(dòng)分析法和工程反映譜法是研究結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)下反應(yīng)的3種分析方法[10－12]。其中確定性動(dòng)力分析法假設(shè)地基條件一致，地震波沿地表以一定的速度傳播，結(jié)構(gòu)各支點(diǎn)接受到的地震波波形和大小一定，只是存在時(shí)間滯后現(xiàn)象。雖然時(shí)程分析方法沒有考慮局部場地效應(yīng)和頻散效應(yīng)，但也在一定程度上客觀地反映了地震波在大跨空間結(jié)構(gòu)中傳播的基本反應(yīng)特性[13－14]。支座大質(zhì)量法是多點(diǎn)激勵(lì)時(shí)程分析方法中較為常用的方法，即在結(jié)構(gòu)支承處添加大質(zhì)量塊，通過在大質(zhì)量塊上施加地震加速度，以大質(zhì)量塊來帶動(dòng)上部結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)。如圖1所示，設(shè)結(jié)構(gòu)內(nèi)部節(jié)點(diǎn)1和2為支座節(jié)點(diǎn)，分別與地基相連，地震時(shí)各支座節(jié)點(diǎn)與地面一起運(yùn)動(dòng)。由于地基質(zhì)量難于確定，現(xiàn)將節(jié)點(diǎn)1、2與地基質(zhì)量分別統(tǒng)一假設(shè)為質(zhì)量M0，節(jié)點(diǎn)1和節(jié)點(diǎn)2處作用的加速度分別用ü1和ü2表示。則體系動(dòng)力平衡方程可表示為：

圖1 支座大質(zhì)量法模型

也就是說如果在支座節(jié)點(diǎn)處附加大質(zhì)量塊，就能使不同支承節(jié)點(diǎn)處施加不同的加速度，即實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)激勵(lì)。本文將大質(zhì)量方法引入大型通用有限元軟件ANSYS中，采用Newmark-β法進(jìn)行動(dòng)力時(shí)程分析。

2 縱波輸入下行波激勵(lì)地震響應(yīng)分析

2.1 結(jié)構(gòu)模型及地震輸入

取平板網(wǎng)架子結(jié)構(gòu)圓柱面交叉立體桁架系巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的跨度為80m，矢跨比0.2，立體桁架梁高度3.6m，結(jié)構(gòu)大網(wǎng)格數(shù)為4×4，立體桁架梁段內(nèi)網(wǎng)格數(shù)為6，主結(jié)構(gòu)桿件截面規(guī)格φ140×4.5；子結(jié)構(gòu)采用雙層平板網(wǎng)架，網(wǎng)格數(shù)9×9，桿件截面規(guī)格為φ76×4.0，子結(jié)構(gòu)周邊鉸接。結(jié)構(gòu)上表面承受1kN／m2的豎向均布荷載，通過自編程序?qū)⑵滢D(zhuǎn)化為上弦節(jié)點(diǎn)集中質(zhì)量處理，主體結(jié)構(gòu)采用兩縱邊上下弦固定鉸支。結(jié)構(gòu)有限元模型如圖2所示（為了清楚可見，子結(jié)構(gòu)僅部分畫出），桿件采用Q235鋼，鋼材密度7800kg／m3，彈性模量216GPa，泊松比為0.3，在通用有限元分析軟件ANSYS中，模型桿件采用Link8單元，桿件之間均為鉸接連接，上弦節(jié)點(diǎn)集中質(zhì)量用Mass21單元。分析時(shí)采用適于二類場地的EL-Centro水平地震分量對(duì)結(jié)構(gòu)在8度罕遇地震作用下進(jìn)行一致地震激勵(lì)和僅考慮行波效應(yīng)的多點(diǎn)激勵(lì)，地震傳播方向?yàn)閄向，地震作用方向?yàn)閅向（如圖2），根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50011—2010）》，將地震記錄水平加速度峰值修正為400cm／s2，計(jì)算時(shí)間步長0.02s，地震持時(shí)15s?？紤]到計(jì)算分析耗時(shí)問題，僅對(duì)主體結(jié)構(gòu)單獨(dú)承載情況進(jìn)行分析，考慮行波效應(yīng)時(shí)分別取視波速為100、200、400、600、1000m／s進(jìn)行分析。

圖2 平板網(wǎng)架子結(jié)構(gòu)圓樁面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)

2.2 不同視波速下彈塑性位移

表1反映了考慮彈塑性時(shí)結(jié)構(gòu)在一致輸入和多點(diǎn)輸入下位移峰值情況。從表中可以看出，一致輸入和多點(diǎn)輸入下，三向位移中Z向位移峰值最大，Y向位移峰值最小，X向位移峰值隨視波速的減小而遞增，當(dāng)視波速為100m／s時(shí)，X向位移峰值為一致輸入下的3.182倍；Y向位移峰值和Z向位移峰值隨視波速的減小先增大后減小，當(dāng)視波速為200m／s時(shí)，Y向位移峰值和Z向位移峰值最大，分別為一致輸入下的2.724和2.622倍。

表1 位移峰值

2.3 不同視波速下彈塑性應(yīng)力

表2反映了一致輸入和多點(diǎn)輸入下各應(yīng)力范圍內(nèi)的桿件根數(shù)變化情況，統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明：

1）無論是一致輸入還是多點(diǎn)輸入，大部分桿件應(yīng)力集中在50MPa至100MPa之間，占總桿件數(shù)的50%以上，應(yīng)力大小在100MPa以下的桿件占絕大多數(shù)，占到80%以上。

2）將190MPa定義為危險(xiǎn)應(yīng)力，則由表可以看出，隨著視波速的減小，危險(xiǎn)桿件數(shù)量不斷增多，在視波速為200m／s時(shí)，危險(xiǎn)桿件數(shù)量為183根，占到總桿件數(shù)量的7.67%。

3）在視波速大于100m／s情況下，進(jìn)入屈服的桿件數(shù)隨視波速的減小而不斷增加，200m／s時(shí)達(dá)到111根，說明結(jié)構(gòu)在行波效應(yīng)下進(jìn)入塑性的桿件數(shù)目增多。

表2 應(yīng)力范圍內(nèi)桿件根數(shù)

2.4 屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間變化

分析表明，隨著地震加速度的強(qiáng)弱變化，桿件應(yīng)力在彈性和彈塑性之間往復(fù)變化，不同視波速下結(jié)構(gòu)屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間的變化情況如圖3所示，從圖中可以看出，一致輸入下首批屈服桿件出現(xiàn)的時(shí)刻較地震加速度峰值時(shí)刻有少許滯后（前者在2.24s，后者在2.12s），而行波效應(yīng)下首批屈服桿件出現(xiàn)的時(shí)刻均較地震加速度峰值時(shí)刻要早，且隨視波速的不斷減小而不斷提前，視波速為100m／s時(shí)，首批屈服桿件在1.74s時(shí)便出現(xiàn)。隨著視波速的減小，地震作用時(shí)間范圍內(nèi)屈服桿件出現(xiàn)的頻次不斷增加，在圖中表現(xiàn)為分布圖逐漸飽滿。視波速為200m／s時(shí)，同一時(shí)刻進(jìn)入塑性的最大桿件量為35根。從圖中還可以發(fā)現(xiàn)，行波效應(yīng)對(duì)屈服桿件的影響不僅表現(xiàn)在屈服桿件數(shù)量的大小上，而且表現(xiàn)在屈服桿件在地震作用時(shí)間范圍內(nèi)的廣度上。

2.5 桿件應(yīng)力影響率分析

圖4反映的是不同視波速下桿件應(yīng)力與一致地震輸入下對(duì)應(yīng)桿件應(yīng)力之比影響率的分布圖，從分布圖看出，影響率絕大部分都小于5，大于5的僅占小部分，行波效應(yīng)使部分桿件應(yīng)力減小，部分桿件應(yīng)力增大。表3為不同視波速下桿件應(yīng)力影響率大于1所占百分比統(tǒng)計(jì)，由結(jié)果來看，隨著視波速的減小，影響率大于1的所占百分比不斷提高，說明行波效應(yīng)的“增力”作用隨視波速的減小而突出。

圖3 不同視波速下屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間變化

圖4 不同視波速下桿件應(yīng)力影響率分布

表3 不同視波速下桿件應(yīng)力影響率大于1所占百分比

3 橫波輸入下行波激勵(lì)地震響應(yīng)分析

3.1 結(jié)構(gòu)模型及地震輸入

結(jié)構(gòu)模型及地震波選用同2.1節(jié)，不同的是考慮橫波輸入，即地震傳播方向沿X向，振動(dòng)方向沿Y方向，如圖2所示，考慮行波效應(yīng)時(shí)分別取視波速為100、200、400、600和1000m／s。

3.2 不同視波速下彈塑性位移

表4 位移峰值

表4反映了橫波輸入時(shí)結(jié)構(gòu)在一致輸入和多點(diǎn)輸入下位移峰值情況。由表可知，一致輸入和多點(diǎn)輸入下，三向位移中Y向位移峰值最大，遠(yuǎn)大于另外兩向位移，X向和Z向位移相當(dāng)，Z向稍大，Y向位移峰值隨視波速的減小而減??；除200m／s外，其余視波速下Y向和Z向位移峰均較一致輸入下要小。這是由于單獨(dú)承載時(shí)結(jié)構(gòu)縱向剛度較小所致，剛度越小，影響越小。

3.3 不同視波速下彈塑性應(yīng)力

表5反映了一致輸入和多點(diǎn)輸入下各應(yīng)力范圍內(nèi)的桿件根數(shù)變化情況，結(jié)果表明：

表5 應(yīng)力范圍內(nèi)桿件根數(shù)

1）不同視波速下彈塑性應(yīng)力分布情況基本與3.2節(jié)中的縱波輸入相一致，應(yīng)力大小在100MPa以下的桿件更多，占到89%以上。

2）視波速在200m／s以上時(shí)，屈服的桿件數(shù)隨視波速的減小而不斷增多，200m／s時(shí)達(dá)到53根，幾乎達(dá)到一致輸入下的2倍，而在視波速為100m／s時(shí)，屈服桿件數(shù)大幅減少，甚至少于一致輸入下的數(shù)量。

可見橫波輸入時(shí)行波效應(yīng)在一定范圍內(nèi)使進(jìn)入塑性的桿件數(shù)目增多，但視波速特別小時(shí)，行波效應(yīng)使屈服桿件數(shù)減少。

3.4 屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間變化

不同視波速下結(jié)構(gòu)屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間的變化情況如圖5所示，從圖中可以看出，一致輸入和多點(diǎn)輸入下首批屈服桿件出現(xiàn)的時(shí)刻均較地震加速度峰值時(shí)刻要滯后（地震加速度峰值時(shí)刻在2.12s），視波速為100m／s時(shí)，首批屈服桿件在4.34s時(shí)才出現(xiàn)，遠(yuǎn)滯后于地震加速度峰值時(shí)刻。視波速較大（大于等于400m／s）時(shí)，地震作用時(shí)間范圍內(nèi)屈服桿件出現(xiàn)的頻次相差不大，而視波速較?。?00m／s）時(shí)，地震作用時(shí)間范圍內(nèi)屈服桿件出現(xiàn)的頻次明顯減小，同一時(shí)刻屈服桿件數(shù)目也明顯小于其他視波下的數(shù)目，可見，橫波輸入時(shí)，較小視波速下行波效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力的“減力”作用明顯。

圖5 不同視波速下屈服桿件數(shù)量隨時(shí)間變化

3.5 桿件應(yīng)力影響率分析

表6為不同視波速下桿件應(yīng)力影響率大于1所占百分比統(tǒng)計(jì)，圖6反映的是不同視波速下桿件應(yīng)力與一致地震輸入下對(duì)應(yīng)桿件應(yīng)力之比影響率的分布圖，可以看出，應(yīng)力影響大于1所占百分比隨視波速的減小先增大后減小，視波速為1000m／s時(shí)，結(jié)構(gòu)內(nèi)部增力桿和減力桿相當(dāng)，視波速為200m／s時(shí)，增力桿達(dá)到70.19%，而當(dāng)視波速小到100m／s時(shí)，結(jié)構(gòu)內(nèi)部減力桿占主導(dǎo)，達(dá)到69.31%，進(jìn)一步說明橫波輸入時(shí)，較小視波速下行波效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)桿件的“減力”作用十分明顯。

表6 不同視波速下桿件應(yīng)力影響率大于1所占百分比

圖6 不同視波速下桿件應(yīng)力影響率分布

4 多維行波激勵(lì)地震反應(yīng)對(duì)比分析

地震波為震源輻射的彈性波，發(fā)震時(shí)以波的形式向四周傳播，地震時(shí)需要考慮地震的3個(gè)分量作用，上述2節(jié)重點(diǎn)分析了水平橫向和縱向地震振動(dòng)下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)，本節(jié)從多維多點(diǎn)的角度來對(duì)比分析圓柱面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的彈塑性性能，結(jié)構(gòu)模型同2.1節(jié)，分別考慮水平X向，水平XY向以及XYZ三向地震作用下的行波激勵(lì)響應(yīng)，地震視波速以400m／s為代表，并與一致地震響應(yīng)進(jìn)行對(duì)比。

圖7為不同激勵(lì)作用下的三向彈塑性位移峰值情況，從圖中可以看出：一致輸入時(shí)，水平拱向位移在一維、二維和三維地震輸入下依次有所遞增，但相差不大，行波激勵(lì)時(shí)，其值在水平二維地震輸入下最大，且均大于一致輸入下的值，說明行波激勵(lì)時(shí)，豎向地震分量對(duì)拱向位移有“減小”作用；和一致輸入類似，行波激勵(lì)時(shí)，水平縱向位移在水平二維和三維地震輸入下的值幾乎相等，但行波激勵(lì)下的值明顯要小于一致輸入下的值，而水平拱向地震輸入下的值均很小，可見縱向位移主要由縱向地震分量引起，多維地震輸入下的行波效應(yīng)對(duì)縱向位移起“減小”作用；一致輸入時(shí)，豎向位移的大小隨地震輸入的維數(shù)影響不大，而行波激勵(lì)時(shí)，豎向位移在三維地震輸入下明顯增大，說明行波激勵(lì)下豎向地震分量對(duì)豎向位移影響甚大。

圖8表示的是不同激勵(lì)作用下屈服桿件數(shù)量情況，由圖可知：行波激勵(lì)時(shí)，一維、二維、三維地震作用下的屈服桿件數(shù)均大于一致輸入下的值，而不論一致輸入還是行波激勵(lì)，二維與三維地震作用下的屈服桿件數(shù)幾乎相等，說明豎向地震分量對(duì)桿件應(yīng)力影響不大，桿件應(yīng)力大小主要由水平兩向地震分量所決定。

圖7 不同激勵(lì)下彈塑性位移峰值

圖8 不同激勵(lì)下屈服桿件數(shù)量

5 不同跨度下結(jié)構(gòu)多點(diǎn)激勵(lì)效應(yīng)

以結(jié)構(gòu)跨度為參數(shù)，研究不同跨度下圓柱面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的行波效應(yīng)影響。分析時(shí)取60、80、100、120、150m5種不同跨度的結(jié)構(gòu)為對(duì)象，統(tǒng)一取結(jié)構(gòu)矢跨比為1／5，立體桁架梁高度因子為1.2，結(jié)構(gòu)上表面均布荷載取1.0kN／m2，主體結(jié)構(gòu)桿件截面規(guī)格為φ140×4.5。由上節(jié)可知，桿件應(yīng)力的大小主要由水平兩向地震分量所決定，本節(jié)以結(jié)構(gòu)內(nèi)力為控制指標(biāo)，采用適于二類場地的EL-Centro二維水平地震分量對(duì)結(jié)構(gòu)在8度常遇地震作用下進(jìn)行一致地震激勵(lì)和僅考慮行波效應(yīng)的多點(diǎn)激勵(lì)分析。

不同跨度下結(jié)構(gòu)單獨(dú)承載時(shí)隨視波速變化的應(yīng)力峰值情況如表7所示，從表可以看出，行波激勵(lì)對(duì)不同跨度結(jié)構(gòu)的敏感程度不同，當(dāng)跨度大于等于80m時(shí)，與一致激勵(lì)下的應(yīng)力峰值相比，行波效應(yīng)影響隨視波速的減小呈先增加后減小的趨勢變化，較小視波速下的應(yīng)力峰值甚至小于一致激勵(lì)下的應(yīng)力峰值。不同跨度所對(duì)應(yīng)的最敏感視波速不同，80m跨對(duì)應(yīng)于400m／s，100m 跨對(duì)應(yīng)于200m／s，120m跨對(duì)應(yīng)于400m／s，150m 跨對(duì)應(yīng)于400m／s，可見結(jié)構(gòu)在多點(diǎn)激勵(lì)下并非視波速越小，行波效應(yīng)越明顯，當(dāng)視波速達(dá)到一定程度時(shí)，結(jié)構(gòu)應(yīng)力峰值有所降低，這可能是由于地震波相位差引起結(jié)構(gòu)桿件正反應(yīng)力部分抵消所致。結(jié)構(gòu)跨度為60m時(shí)，不同視波速下的行波效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力峰值的影響很小，與一致激勵(lì)的比值較為穩(wěn)定，但比值已達(dá)到1.20倍左右，可見該結(jié)構(gòu)在60m跨時(shí)也需要考慮多點(diǎn)激勵(lì)的影響。

表7 不同跨度下的結(jié)構(gòu)單獨(dú)承載時(shí)隨視波速變化的應(yīng)力峰值

不同跨度下結(jié)構(gòu)協(xié)同承載時(shí)隨視波速變化的應(yīng)力峰值情況如表8所示，從表可以看出，當(dāng)跨度大于等于80m時(shí)，與一致激勵(lì)下的應(yīng)力峰值相比，和結(jié)構(gòu)單獨(dú)承載時(shí)不同，結(jié)構(gòu)協(xié)同承載時(shí)行波效應(yīng)影響隨視波速的減小而增加，但跨度很大（如150m跨）時(shí)，在視波速小于等于400m／s情況下，各應(yīng)力峰值變化已較小，行波效應(yīng)的差別不明顯，同時(shí)即便是視波速小到100m／s，行波效應(yīng)對(duì)該跨度結(jié)構(gòu)的應(yīng)力峰值影響也只比一致激勵(lì)提高44%，遠(yuǎn)小于其它跨度下的相應(yīng)值。從表可見，視波速越小，結(jié)構(gòu)協(xié)同承載下的行波效應(yīng)對(duì)各跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)力峰值越敏感，結(jié)構(gòu)在60～120m跨時(shí)，100m／s視波速下的行波效應(yīng)影響是一致激勵(lì)下的3倍左右，影響較為顯著。同時(shí)綜合表7和表8來看，結(jié)構(gòu)協(xié)同承載時(shí)的行波激勵(lì)效應(yīng)要大于結(jié)構(gòu)單獨(dú)承載下的效應(yīng)，150m跨時(shí)，在視波速為100m／s的行波激勵(lì)下，協(xié)同承載下的應(yīng)力峰值達(dá)到單獨(dú)承載下的2倍。

表8 不同跨度下的結(jié)構(gòu)協(xié)同承載時(shí)隨視波速變化的應(yīng)力峰值

5 結(jié) 論

分析了圓柱面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)在一維橫向和多維罕遇地震作用下的彈塑性地震反應(yīng)性能，以及不同跨度下結(jié)構(gòu)的行波激勵(lì)效應(yīng)，得出以下結(jié)論：

1）縱波行波輸入時(shí)，三向位移中豎向位移峰值最大；橫波行波輸入時(shí)，縱向位移峰值最大，其隨視波速的減小而減小，這是由于單獨(dú)承載時(shí)結(jié)構(gòu)縱向剛度較小所致，且剛度越小，影響越小。

2）行波效應(yīng)對(duì)屈服桿件的影響不僅表現(xiàn)在屈服桿件數(shù)量的大小上，而且表現(xiàn)在屈服桿件在地震作用時(shí)間范圍內(nèi)的廣度上；但需要注意的是，橫波行波輸入時(shí)，100m／s視波速下行波效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力的“減力”作用明顯?？v波行波效應(yīng)使首批屈服桿件出現(xiàn)的時(shí)刻較地震加速度峰值時(shí)刻不斷提前，而橫波行波效應(yīng)卻相反。

3）行波激勵(lì)時(shí)，不同維數(shù)地震輸入下的結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)差異明顯，豎向地震分量對(duì)桿件應(yīng)力影響不大，桿件應(yīng)力大小主要由水平兩向地震分量所決定。

4）當(dāng)結(jié)構(gòu)跨度在60m以上時(shí)，需要考慮行波激勵(lì)影響，不同跨度結(jié)構(gòu)的最敏感視波速不同，協(xié)同承載下的行波激勵(lì)效應(yīng)要大于單獨(dú)承載下的效應(yīng)，150m跨時(shí)，在視波速為100m／s的行波激勵(lì)下，前者的應(yīng)力峰值達(dá)到后者的2倍。因此，在對(duì)圓柱面巨型網(wǎng)格結(jié)構(gòu)進(jìn)行行波激勵(lì)下的地震分析時(shí)考慮結(jié)構(gòu)協(xié)同承載將更為安全和合理。

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