劉德來
(山西興能發(fā)電有限責(zé)任公司,山西 古交 030206)
設(shè)計鍋爐時依據(jù)的煤種稱為設(shè)計煤種,燃煤電站鍋爐是根據(jù)設(shè)計煤種進行設(shè)計制造的。但由于目前國內(nèi)煤炭市場供應(yīng)形勢日益緊張,造成很多電廠無法燃用設(shè)計煤種,實際燃用煤種偏離設(shè)計煤種很多,從而引起制粉系統(tǒng)和鍋爐燃燒系統(tǒng)出現(xiàn)相關(guān)問題,影響機組運行的安全性、可靠性和經(jīng)濟性。本文以某電廠2×600 MW機組鍋爐為對象,從鍋爐運行調(diào)整角度和原煤特性角度分析了該鍋爐飛灰含碳量高的原因。
某電廠2×600 MW機組采用的是上海鍋爐廠引進技術(shù)制造的SG-1913/25.4-M965型超臨界參數(shù)變壓螺旋管圈直流鍋爐,單爐膛,一次中間再熱,平衡通風(fēng),露天布置,固態(tài)排渣,全鋼結(jié)構(gòu),全懸吊π形布置,BMCR蒸發(fā)量 1 913 t/h,額定蒸汽壓力 25.4 MPa,額定蒸汽溫度571℃,再熱蒸汽溫度569℃。采用中速磨煤機冷一次風(fēng)機正壓直吹式制粉系統(tǒng),每臺爐配6臺北京電力設(shè)備總廠生產(chǎn)的液壓變加載ZGM113N型中速磨煤機。煤粉細(xì)度(設(shè)計煤種)R90為16%。
因?qū)嶋H燃用煤種和設(shè)計煤種偏差很大,鍋爐運行中存在飛灰和爐渣可燃物高的問題,嚴(yán)重影響機組經(jīng)濟性。為此,對鍋爐制粉及燃燒系統(tǒng)進行了試驗研究,對原煤進行相關(guān)分析,探索降低飛灰和爐渣可燃物含量高的運行方式或找出該問題的相關(guān)原因。
現(xiàn)在鍋爐燃用煤種較雜,近期主要燃用貴州混煤和南非煤。對比貴州混煤和南非煤的工業(yè)分析,分析結(jié)果見表1。從表1可以看出,南非煤和貴州混煤發(fā)熱量、水分、灰分、揮發(fā)分相近。單獨燃用南非煤時,飛灰、大渣可燃物含量均在1.5%左右,而燃用貴州混煤時,飛灰、大渣可燃物含量均在4% ~6%,差異很大。
表1 南非煤和貴州混煤工業(yè)分析匯總表
飛灰、大渣可燃物高,說明煤的燃盡程度低,決定煤的燃盡程度的因素主要有:
1)煤本身燃盡特性。
2)煤粉細(xì)度,煤粉細(xì)度對煤的著火和燃盡影響較大,煤粉細(xì)度細(xì),可提高著火速率,改善煤的著火和燃盡性能。
3)配風(fēng)方式,改變?nèi)紵鲄^(qū)域氧量,提高燃燒初期氧量,但同時也可能會提高著火點,從而推遲燃燒,反而對燃燒不利。
4)爐膛高度,決定煤粉在爐內(nèi)的停留及燃盡時間。
對已投運鍋爐,鍋爐結(jié)構(gòu)參數(shù)無法改變,因此,僅能從原煤自身特性和運行角度對飛灰、大渣可燃物含量高的問題進行分析。
運行中只能通過改變煤粉細(xì)度和配風(fēng)方式的手段提高混煤的燃盡特性。本次試驗重點從煤粉細(xì)度和配風(fēng)方式對燃煤燃盡性進行考察,探索提高鍋爐經(jīng)濟性的方法[1]。
機組負(fù)荷430 MW,空氣預(yù)熱器入口氧量控制在4.5%左右,對磨煤機分離器擋板進行調(diào)整,從而改變煤粉細(xì)度。變煤粉細(xì)度試驗共進行3個工況試驗,結(jié)果見表2。
表2 變煤粉細(xì)度試驗結(jié)果匯總表
從表2可知,煤粉細(xì)度降低約3% ~4%,飛灰含碳量由4.42%降至4.17% ~4.18%,下降約 0.25%左右;爐渣含碳量由6.86%降至5.03% ~6.38%,下降0.48% ~1.53%;固體不完全燃燒熱損失 q4由2.37%降至 2.15% ~2.23%,下降 0.14% ~0.22%;鍋爐熱效率 ηb由 91.17% 上升到 91.31% ~91.42%。
從變煤粉細(xì)度試驗結(jié)果可知,調(diào)整煤粉細(xì)度后,飛灰、爐渣可燃物下降幅度和鍋爐效率提高幅度有限。受設(shè)備限制,煤粉細(xì)度無法再調(diào)整,因此,無法得到繼續(xù)降低煤粉細(xì)度對飛灰、爐渣可燃物含量的影響。
為了考察提高燃燒器區(qū)域氧量對飛灰、爐渣可燃物的影響,機組負(fù)荷在430 MW時,通過逐漸關(guān)閉燃盡風(fēng)風(fēng)門開度達到提高燃燒器區(qū)域氧量的目的,共進行3個工況試驗,提高燃燒器區(qū)域氧量試驗結(jié)果見表3。
表3 提高燃燒器區(qū)域氧量試驗結(jié)果匯總表
從表3可知,提高主燃燒器區(qū)域氧量后,飛灰、爐渣可燃物含量增加,鍋爐效率有所下降。這是因為主燃燒器區(qū)域氧量提高后,并沒有因為二次風(fēng)提前補氧而改善燃燒速率差的煤的燃盡性,反而因二次風(fēng)和一次風(fēng)混合提前,提高了著火點,導(dǎo)致燃盡性更差。
為了考察配風(fēng)方式對飛灰、爐渣可燃物的影響,機組負(fù)荷在440 MW時,分別進行均等、正寶塔、縮腰、倒寶塔配風(fēng)方式試驗,二次風(fēng)箱與爐膛差壓保持0.75/0.65 kPa左右,配風(fēng)方式試驗結(jié)果見表4。
表4 二次風(fēng)配風(fēng)方式試驗結(jié)果匯總表
從表4可知,均等配風(fēng)方式下,鍋爐熱效率最高,ηb=90.85%;其次是倒寶塔和縮腰配風(fēng)方式,ηb=90.82%;最差為正寶塔配風(fēng)方式,ηb=90.72%。4種配風(fēng)方式對爐渣、飛灰可燃物含量影響不大。440 MW時,推薦采用均等配風(fēng)方式。
從上述試驗可知,采取運行調(diào)整方式無法達到降低貴州混煤燃盡特性,進而降低飛灰、大渣可燃物含量的目的。
由于采取運行調(diào)整方式無法降低飛灰、大渣可燃物含量,對原煤特性進行分析,研究該煤種的著火和燃盡特性。
試驗過程對原煤取樣,并進行實驗室分析,得出原煤著火和燃盡特性。反應(yīng)原煤著火和燃盡特性指標(biāo)由以下兩個參數(shù)表征:
1)反應(yīng)指數(shù)RI:反映煤著火難易程度的指數(shù)。
2)燃盡指數(shù)Cb:反映煤燃盡難易程度的指數(shù)。
反應(yīng)指數(shù)RI和燃盡指數(shù)Cb的判別標(biāo)準(zhǔn)見表5。
表5 原煤著火和燃盡特性判別標(biāo)準(zhǔn)
對貴州混煤和南非煤進行實驗室分析,得出反應(yīng)指數(shù)RI和燃盡指數(shù)Cb,實驗結(jié)果見表6。
表6 貴州混煤著火和燃盡判別結(jié)果
從表6可知,貴州混煤著火和燃盡特性均為難,南非煤著火和燃盡特性均為易。
貴州混煤原煤工業(yè)分析結(jié)果雖然屬煙煤,但燃燒特性卻很差,所以當(dāng)燃用貴州混煤時,煤粉在爐內(nèi)整個燃燒階段無法充分、完全燃燒,導(dǎo)致飛灰和爐渣可燃物含量很高,固體不完全燃燒熱損失很高;南非煤著火和燃盡特性均為易,所以煤粉在整個燃燒階段能充分、完全燃燒,飛灰和爐渣可燃特性含量較低,固體不完全燃燒熱損失較低。
根據(jù)經(jīng)驗,燃用混煤時應(yīng)注意分析被混煤種的燃燒特性,特別是著火和燃盡特性。混煤一般有以下規(guī)律:混煤的著火及燃燒穩(wěn)定性靠近易燃煤的著火特性,難燃煤中摻燒部分易燃煤種會提高燃燒穩(wěn)定性;混煤的燃盡性趨近于難燃煤種,難燃煤中摻燒易燃煤種不會使燃盡特性顯著改善,甚至不利于充分燃盡。因為混煤進入爐膛后,由于煤燃燒速率有差別,燃燒速率高的煤先燃燒,“搶風(fēng)”嚴(yán)重,耗用大量的氧,雖然燃燒器區(qū)域溫度較高,但會造成缺氧環(huán)境,不適于燃燒速率差的煤燃燒,所以燃盡性能甚至不如單燒時的燃盡性能。
1)試驗中通過調(diào)整煤粉細(xì)度研究改善混煤燃盡特性,但從試驗結(jié)果可知,飛灰、爐渣可燃物下降幅度和鍋爐效率提高幅度有限。從目前的試驗結(jié)果來看,如果將飛灰、爐渣可燃物降至2%左右,煤粉細(xì)度必須很細(xì)才能滿足,但此時制粉系統(tǒng)已無法滿足。
2)由于混煤各煤種燃燒速率不同,可能會造成燃燒速率低的煤在缺氧環(huán)境下燃燒。試驗中通過提高主燃燒器區(qū)域氧量改變混煤燃燒的供氧量,但由于同時提高了著火點,對燃燒反而有推遲作用,所以改變?nèi)紵鲄^(qū)域氧量并未達到改善混煤燃盡性的目的,燃盡性反而變差。
3)通過針對性的試驗研究可知,從運行參數(shù)調(diào)整角度無法改善混煤的燃盡性,達不到降低飛灰、大渣可燃物含量的目的。
4)混煤各煤種的燃燒和燃盡特性決定了鍋爐飛灰、大渣可燃物含量的高低,如各煤種特性差異較大,建議采取分磨分燒各煤種的方式降低飛灰、大渣可燃物;如各煤種特性差異不大,則采取混煤的方式。
[1]黃新元.電站鍋爐運行與燃燒調(diào)整[M].北京:中國電力出版社,2003:55-60.