牛清泉，屈克慶

（上海電力學(xué)院電力與自動(dòng)化工程學(xué)院，上海 200090）

三電平中點(diǎn)箝位式(NPC)逆變器具有轉(zhuǎn)換效率高、諧波污染少等優(yōu)點(diǎn)，相比于兩電平逆變器具有明顯優(yōu)勢(shì)。但是，三電平NPC逆變器只能實(shí)現(xiàn)降壓輸出，在需要得到比直流輸入更高的輸出電壓的場(chǎng)合，或者輸出直流電壓不斷波動(dòng)的新能源場(chǎng)合，就需要在直流電源和逆變器輸入之間再加入一級(jí)DCDC升壓環(huán)節(jié)，這無(wú)疑將增加系統(tǒng)的復(fù)雜性和成本，降低轉(zhuǎn)換效率[1-3]。

Z源三電平逆變器具有獨(dú)特的輸出特性，Z源網(wǎng)絡(luò)的引入使橋臂直通成為一種正常的工作狀態(tài)，通過(guò)控制直通占空比，Z源逆變器不但可以實(shí)現(xiàn)升壓輸出，而且其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，系統(tǒng)的可靠性大為提高[4]。

Z源三電平逆變器主要有兩種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，雙Z源結(jié)構(gòu)和單Z源結(jié)構(gòu)。雙Z源三電平逆變器有兩個(gè)獨(dú)立的Z源網(wǎng)絡(luò)，需要同時(shí)具有兩個(gè)獨(dú)立的直流電源。這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中儲(chǔ)能元件較多，成本高，調(diào)制算法也更加復(fù)雜。而一種單Z源三電平逆變器解決了這個(gè)問(wèn)題，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示，由于只有一個(gè)Z源網(wǎng)絡(luò)，相比于雙Z源結(jié)構(gòu)不僅減少了系統(tǒng)成本，也使控制算法得到簡(jiǎn)化[5-7]。

在多電平逆變器中常采用的調(diào)制方式有正弦脈寬調(diào)制（SPWM）和空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）2種。其中，空間矢量脈寬調(diào)制可以更加靈活地組合開(kāi)關(guān)模式，具有開(kāi)關(guān)損耗和諧波畸變小、電壓利用率高等優(yōu)點(diǎn)[8-10]。

本文分析了單Z源三電平逆變器的工作原理，提出了一種適用于單Z源三電平網(wǎng)絡(luò)的空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）算法，闡述了直通矢量的插入策略，通過(guò)插入適當(dāng)?shù)闹蓖ㄊ噶?，?shí)現(xiàn)了逆變器的升壓輸出，通過(guò)仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析的正確性。

1 單Z源三電平逆變器的工作原理

1.1 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

單Z源NPC三電平逆變器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 單Z源三電平NPC逆變器Fig.1 Single Z-source network three-level NPC inverter

電源電壓為Udc。Cs1和Cs2為分壓電容，其值有Cs1=Cs2=Cs。分壓電容的中點(diǎn)和NPC逆變器的中點(diǎn)相連，Z源網(wǎng)絡(luò)的輸出電壓值為Ui。此外，還需加入二極管VD1，VD2以實(shí)現(xiàn)在直通狀態(tài)時(shí)的反向阻斷作用。

1.2 工作原理

當(dāng)在降壓模式下運(yùn)行時(shí)，無(wú)直通矢量的插入，此時(shí)橋臂的開(kāi)關(guān)狀態(tài)與傳統(tǒng)三電平逆變器相似。當(dāng)逆變器需要升壓輸出時(shí)，就需要通過(guò)插入直通矢量來(lái)實(shí)現(xiàn)升壓。逆變器的工作狀態(tài)也因此可分為非直通狀態(tài)和直通狀態(tài)。

非直通狀態(tài)即為降壓模式時(shí)逆變器的狀態(tài)，將逆變橋電路和外部負(fù)載電路用兩個(gè)等效電流源代替，即可得到非直通狀態(tài)下的簡(jiǎn)化等效電路，如圖2所示。

圖2 Z源三電平逆變器非直通狀態(tài)等效電路Fig.2 Equivalent circuit of Z-source three-level NPC inverters in non-shoot-through state

此時(shí)二極管VD1和VD2同時(shí)導(dǎo)通，由Z源網(wǎng)絡(luò)對(duì)稱性有：

逆變橋的3種電壓狀態(tài)記為U（+N），UN，U（-N），其值分別為：

對(duì)于圖1所示的單Z源三電平逆變器而言，直通矢量的插入主要可以通過(guò)兩種方法實(shí)現(xiàn)，一種是全直通的方式，另一種是準(zhǔn)全直通或者稱為半直通的方式。

全直通是一種很顯而易見(jiàn)的直通實(shí)現(xiàn)方式，它通過(guò)同一時(shí)刻一相橋臂上所有開(kāi)關(guān)管的同時(shí)導(dǎo)通實(shí)現(xiàn)直通。例如同時(shí)導(dǎo)通A相的所有開(kāi)關(guān)（VTA1，VTA2，VTA3，VTA4），此時(shí)二極管VD1和VD2承受反壓同時(shí)截止。

由此時(shí)的等效電路，根據(jù)KVL可得：

設(shè)開(kāi)關(guān)周期為tS，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)插入全直通的時(shí)間為t′0，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)電感的平均電壓應(yīng)為零，即：

則在這種插入全直通矢量的情況下，非直通時(shí)的Z源網(wǎng)絡(luò)輸出電壓峰值逆變器輸出相電壓峰值和逆變橋的3種電壓狀態(tài)為：

有學(xué)者提出了另外一種全直通實(shí)現(xiàn)方式，即通過(guò)兩相橋臂實(shí)現(xiàn)全直通，例如，在{0，0，0}→{1，0，-1}轉(zhuǎn)換期間，開(kāi)通A相VTA1及C相VTC4，通過(guò)A相VTA1，VTA2，VTA3和C相VTC2，VTC3，VTC4的同時(shí)導(dǎo)通，為全直通的實(shí)現(xiàn)提供通路[11]。這種方式可以使每個(gè)開(kāi)關(guān)周期開(kāi)關(guān)器件的動(dòng)作次數(shù)減少4次（每半個(gè)開(kāi)關(guān)周期動(dòng)作次數(shù)為6次，與傳統(tǒng)三電平逆變器相同），降低了開(kāi)關(guān)損耗，但是對(duì)于空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM），并不是參考電壓落在任何一個(gè)小區(qū)時(shí)，其矢量狀態(tài)次序中都會(huì)有傳統(tǒng)零矢量{0，0，0}存在，所以，這種方式并不適合空間矢量脈寬調(diào)制的情況，這時(shí)就需要用到插入半直通矢量的方式。

半直通方式是通過(guò)插入上直通和下直通的組合來(lái)達(dá)到升壓的目的。不同于全直通時(shí)二極管VD1和VD2同時(shí)反向阻斷的情況，上直通時(shí)只有VD2反向阻斷，而下直通時(shí)只有VD1反向阻斷。

對(duì)于上直通，VD1導(dǎo)通VD2截止，根據(jù)KVL有：

對(duì)于下直通，VD2導(dǎo)通VD1截止，根據(jù)KVL有：

設(shè)上直通和下直通的時(shí)間分別為tU0和tL0，為保證在兩種直通狀態(tài)下輸出電壓的平衡，應(yīng)滿足：

根據(jù)一個(gè)周期內(nèi)電感的平均電壓為零，即：

解得：

逆變橋的3種電壓狀態(tài)分別為：

其中，M為調(diào)制比，B=1/（1-2t0/tS）為升壓比。

2 SVPWM算法的實(shí)現(xiàn)

空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）就是用基本的空間矢量逼近給定所需參考電壓矢量的技術(shù)，用逆變器不同的開(kāi)關(guān)模式所產(chǎn)生實(shí)際磁通去逼近基準(zhǔn)圓磁通[12]。

單Z源三電平逆變器的空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）技術(shù)是在傳統(tǒng)SVPWM基礎(chǔ)上，通過(guò)合理地插入上、下直通矢量，產(chǎn)生的一種適合于單Z源三電平逆變器的調(diào)制方法，主要可以分為：區(qū)域判斷、矢量狀態(tài)次序確定、時(shí)間計(jì)算、直通矢量插入、時(shí)間狀態(tài)分配幾部分[13-14]。

2.1 區(qū)域判斷

圖3所示的空間矢量圖中，將幅值為2Udc/3的矢量定義為大矢量，如pnn,ppn；幅值為的矢量定義為中矢量，如pon,opn；幅值為Udc/3的矢量定義為小矢量，如poo,onn。其中，小矢量都是成對(duì)出現(xiàn)的，分別為正小矢量和負(fù)小矢量。

6個(gè)大矢量將整個(gè)區(qū)域分為6個(gè)正三角形區(qū)域，把從大矢量pnn開(kāi)始逆時(shí)針每轉(zhuǎn)過(guò)的60°區(qū)域分別定義為第Ⅰ，Ⅱ，…，Ⅵ扇區(qū)。每個(gè)60°的大扇區(qū)又可分為1，2，…，6等6個(gè)小區(qū)，如圖4所示。

圖3 三電平基本空間矢量圖Fig.3 Basic space vectors of three-level inverters

圖4 扇區(qū)I的小區(qū)劃分Fig.4 Division of sector I

區(qū)域判斷即判斷出參考電壓矢量位于哪個(gè)大區(qū)的哪個(gè)小區(qū)，從而確定合成參考電壓的3個(gè)基本矢量。

大區(qū)可以由參考電壓矢量的相位角判斷得出，小區(qū)由線性代數(shù)知識(shí)，可做如下判斷：

1）當(dāng)參考電壓矢量相位角θ≤30°時(shí)，參考矢量Uref可能落在1，3或5小區(qū)內(nèi)：

否則，Uref落在3小區(qū)內(nèi)。

2）當(dāng)相位角θ>30°時(shí)，參考矢量Uref可能落在2，4或6小區(qū)內(nèi)：

否則，Uref落在4小區(qū)內(nèi)。

2.2 矢量狀態(tài)次序確定

首先應(yīng)選取用于合成該參考矢量的3個(gè)基本矢量，然后在確定該區(qū)域?qū)?yīng)的矢量狀態(tài)次序。確定矢量狀態(tài)次序時(shí)應(yīng)遵循的原則是：每個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)，均選擇負(fù)短矢量作為起始矢量，開(kāi)關(guān)狀態(tài)對(duì)稱分配，并且要保證每一次電壓矢量的變化僅有一相橋臂的開(kāi)關(guān)狀態(tài)發(fā)生變化。表1為Ⅰ大區(qū)3，4，5，6小區(qū)相應(yīng)的矢量狀態(tài)次序，其中p，o，n分別代表低電平，零電平，高電平。（參考矢量?jī)H位于1,2小區(qū)時(shí)，相當(dāng)于兩電平，故不作考慮）

表1 扇區(qū)I矢量狀態(tài)次序Tab.1 Vector state sequence in sector I

2.3 時(shí)間計(jì)算

將選取好的3個(gè)基本矢量U1，U2，U3代入伏秒平衡方程組有：

其中t1，t2，t3分別為U1，U2，U3的作用時(shí)間，tS為開(kāi)關(guān)周期。兩聯(lián)立即可解出t1，t2，t3。例如，表2所示為Ⅰ大區(qū)3，4，5，6小區(qū)相應(yīng)基本矢量作用時(shí)間，其中k=

仿真中，時(shí)間計(jì)算模塊用邏輯法搭建。由于不同區(qū)域參考矢量的作用時(shí)間存在一定的邏輯關(guān)系，故選擇一個(gè)大區(qū)的作用時(shí)間作為標(biāo)準(zhǔn)時(shí)間，其他5個(gè)大區(qū)的作用時(shí)間通過(guò)邏輯關(guān)系由標(biāo)準(zhǔn)時(shí)間產(chǎn)生。

表2 扇區(qū)I基本矢量作用時(shí)間Tab.2 Acting time of basic space vectors in sector I

2.4 直通矢量插入

在由2.2中原則確定的矢量狀態(tài)次序中，插入的上/下直通矢量應(yīng)滿足對(duì)稱分布。直通矢量的插入不應(yīng)影響伏秒平衡，即直通矢量的插入不應(yīng)改變橋臂的電壓輸出狀態(tài)，上/下直通的時(shí)間應(yīng)相等以保證輸出電壓的平衡，此外直通矢量的插入也不應(yīng)增加開(kāi)關(guān)次數(shù)。圖5所示為參考矢量位于I大區(qū)5小區(qū)時(shí)，傳統(tǒng)三電平逆變器和Z源三電平逆變器相應(yīng)的控制時(shí)序圖。

若用-1，0，1分別代替表1中的n，o，p，用U代表上直通，L代表下直通，則I大區(qū)中3，4，5，6小區(qū)對(duì)應(yīng)的矢量狀態(tài)次序如表3所示，有直通矢量插入的已用下劃線標(biāo)出。

圖5 I5區(qū)傳統(tǒng)與Z源三電平逆變器控制時(shí)序?qū)Ρ葓DFig.5 Modulation sequence of traditional and Z-source three-level inverters in sector I5

從圖表中可以看出，插入直通矢量后，控制信號(hào)由原來(lái)的7段式變?yōu)?1段式。同理可確定出其他各區(qū)的矢量狀態(tài)次序。從中可以總結(jié)出，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)直通矢量的插入可分為兩側(cè)和中央側(cè)兩部分，兩側(cè)插入的為上直通，中央側(cè)插入的為下直通，為保證直通矢量的插入不影響其他相的輸出狀態(tài)，上直通只能插入到僅含有‘0’，‘-1’的矢量狀態(tài)中為‘0’的那相，如（00-1），（0-1-1）等，而下直通只能插入到僅含有‘0’，‘1’的矢量狀態(tài)中為‘0’的那相，如（100），（110）等。

表3 有直通插入的扇區(qū)I矢量狀態(tài)次序Tab.3 Vector state sequence with shoot-through-state insertions in sector I

2.5 時(shí)間狀態(tài)分配

采用11段式波形，將基本矢量的作用時(shí)間分配給如表3中所示的對(duì)應(yīng)的矢量狀態(tài)，最終，實(shí)現(xiàn)從矢量狀態(tài)到開(kāi)關(guān)狀態(tài)的轉(zhuǎn)化。

仿真中這部分的模塊采用層層包含、逐層深入的結(jié)構(gòu)，較多的使用多路開(kāi)關(guān)選擇器件進(jìn)行矢量狀態(tài)次序的排列和區(qū)域的選擇。

3 仿真結(jié)果及分析

使用Matlab/Simulink搭建系統(tǒng)模型，如圖6所示，仿真系統(tǒng)參數(shù)為：直流電源電壓Udc為800 V，直流分壓電容CS1=CS2=100 μF，Z源網(wǎng)絡(luò)電容C1=C2=220 μF，電感L1=L2=1 mH，調(diào)制比為M=0.65，升壓比B=1.5，開(kāi)關(guān)周期tS=0.0004 s，輸出頻率為50 Hz，仿真時(shí)間為0.1 s。

圖6 系統(tǒng)仿真模型Fig.6 System simulation model

仿真波形如圖7所示，圖（a），（b）分別為升壓比B=1，B=1.5時(shí)的輸出相電流、相電壓及線電壓波形。

從圖中可以看出，B=1未升壓時(shí)，輸出相電壓峰值約為400 V，線電壓峰值約為800 V，而當(dāng)B=1.5時(shí)，輸出相電壓峰值變?yōu)?00 V，線電壓峰值變?yōu)?200 V，實(shí)現(xiàn)了輸出電壓的升高。

4 結(jié)語(yǔ)

圖7 不同升壓比下系統(tǒng)仿真波形Fig.7 System simulation waveforms under different value of B

本文針對(duì)具有單級(jí)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)并可以實(shí)現(xiàn)輸出電壓升高的Z源三電平逆變器，首先對(duì)主要的兩種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)進(jìn)行了對(duì)比，分析了其升壓原理，在此基礎(chǔ)上，提出了一種基于三電平單Z源逆變器的空間矢量脈寬調(diào)制（SVPWM）策略，通過(guò)相應(yīng)的控制，能夠得到具有良好正弦特性的輸出波形，并且可以實(shí)現(xiàn)輸出電壓的升高，文章分析了其實(shí)現(xiàn)過(guò)程及直通矢量的插入原則。通過(guò)仿真結(jié)果及分析，驗(yàn)證了其正確性。

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