錢序，萬里寧，楊華

(1.東北電力設計院，長春市，130021;2.長春職業(yè)技術學院，長春市，130033)

0 引言

在發(fā)電廠的運行過程中，電力系統(tǒng)經(jīng)常會受到很多擾動，如各類故障、母線的投切、電動機的啟停等，此時電氣系統(tǒng)相應的繼電保護動作，廠用電系統(tǒng)能繼續(xù)安全、穩(wěn)定地運行。在設計過程中，如果要得到某種情況下的暫態(tài)曲線，需要解系統(tǒng)網(wǎng)絡方程和機械微分方程，計算過程十分繁瑣費時。所以，實際工作中只能計算某點的極限狀況來簡化計算，或者計算系統(tǒng)在某種情況下的穩(wěn)定狀態(tài)，對于各種擾動從發(fā)生到結束這一段時間的暫態(tài)過程則難以獲得。隨著計算機仿真技術的發(fā)展，越來越多的軟件都可以實現(xiàn)對系統(tǒng)暫態(tài)的計算及仿真，為設計和運行提供更加精確的計算結果。本文利用電力瞬時分析程序(electrical transient analysis program，ETAP)，依托某國外發(fā)電廠2×660MW空冷機組的廠用電系統(tǒng)進行暫態(tài)特性仿真和分析。

1 某電廠電氣系統(tǒng)概況

某電廠當期裝機容量2×660MW，發(fā)電機—主變壓器為單元接線，接入廠內400kV配電裝置。400kV系統(tǒng)為一個半斷路器接線，通過4條架空線接入系統(tǒng)。主變壓器設置3臺250 MVA的單相變壓器，裝設發(fā)電機斷路器。每臺機組設置1臺75/45－45 MVA高壓廠用變壓器(下稱高廠變)和1臺45 MVA高壓公用廠用變壓器(下稱高公變)。全廠共用1臺高壓備用變壓器(下稱高備變)。2臺機組的高公變互為備用，高備變從廠內400kV配電裝置引接［1］。

1.1 電氣主接線

本工程電氣主接線采用一個半斷路器接線，本期2回主變壓器進線、4回出線、1回高備變、2回出線經(jīng)廠內400/132kV變壓器向煤礦供電，構成5個完整串，其中包含1個預留出線擴建位置［1-2］。

1.2 主要設備參數(shù)

(1)發(fā)電機。額定容量784.7 MVA，額定功率667MW，功率因數(shù)0.85，額定電壓22kV，額定電流20.593 kA，頻率 50 Hz，轉速 3 000 r/min，勵磁電壓498 V，勵磁電流4.733 kA，定子繞組接線為YY，冷卻方式為水－氫－氫，勵磁方式為靜止自并勵，直軸暫態(tài)電抗(飽和值)27.8%，直軸次暫態(tài)電抗(飽和值)21.6%，短路比不小于0.51，絕緣等級及溫升為F級(溫升按B級校驗)，轉子轉動慣量10 250 kg·m2(發(fā)電機)、31 051 kg·m2(汽輪機)［3-4］。

(3)高廠變。額定容量75/45－45 MVA，變比(22±2×2.5%)kV/10.5kV，阻抗電壓17.2%，接線組別為D、yn1-yn1。

(4)高公變。額定容量45 MVA，變比(22±2×2.5%)kV/10.5kV，阻抗電壓 12.5%，接線組別為Dyn1。

(5)高備變。額定容量75/45－45 MVA，變比(400±8×1.25%)kV/10.5kV，阻抗電壓17.6%，接線組別為YNyn0yn0/d。

1.3 10kV廠用電系統(tǒng)

每臺機組設2段10kV單元工作段，單元負荷均由單元工作段供電。全廠設2段10kV公用母線，分別由2臺高公變供電。2段公用母線之間設聯(lián)絡斷路器，可由任意一臺高公變帶全部公用負荷。圖1為廠用電接線示意［1，5］。

圖1 廠用電接線示意Fig.1 Sketch drawing for auxiliary power system

2 電氣系統(tǒng)暫態(tài)分析

2.1 計算方法

暫態(tài)穩(wěn)定的研究采用ETAP電力工程計算軟件，該軟件在暫態(tài)分析部分遵循 IEEE 1110—2002［6］、IEEE 421.5—2002［7］。利用 ETAP 軟件對發(fā)電機系統(tǒng)及單元、公用高壓廠用電系統(tǒng)、低壓廠用電系統(tǒng)以及升壓站400kV系統(tǒng)進行仿真計算。

2.2 輸入數(shù)據(jù)

(1)系統(tǒng)阻抗。規(guī)劃容量為4 800MW;400kV系統(tǒng)的短路電流為43.4 kA，由系統(tǒng)提供的短路電流約為23.2 kA。

(2)主要設備參數(shù)見第1.2節(jié)。

(3)高壓廠用電動機的功率及負載狀況如表1所示。

表1 高壓電動機功率及轉動慣量Tab.1 Power and moment of inertia for high voltage motor

(4)高壓負荷。10kV工作段的負荷計算表見文獻［1］，在模擬過程中的負荷容量和配置均遵循該表。

3 暫態(tài)穩(wěn)定的仿真

3.1 發(fā)電機切除

狀況1:1號發(fā)電機因為發(fā)電機斷路器動作在1.0 s時切除，廠用電系統(tǒng)將由主變壓器倒送供電。圖2表示10kV母線1BBA和2BBA的電壓曲線。從圖2可以看出，母線1BBA在這個過程中會有大約1%的電壓降。受1號發(fā)電機切除的影響，母線2BBA電壓會有一個短時的震顫，幅度也在1%以內。

圖2 10kV母線1BBA和2BBA電壓曲線(狀況1)Fig.2 Voltage curve of 10kV busbar 1BBA and 2BBA(case 1)

狀況2:1號發(fā)電機由于400kV斷路器動作在1.0 s時停運。由于主變壓器失去電源，1號高廠變將被快速切換至廠用變，1號公用變的負荷將由2號公用變一并承擔?？烨袑⒃?00 ms內完成。圖3為10kV母線1BBA和2BBA的電壓曲線。

從圖3(a)、(b)曲線可以看出，母線1BBA在切換過程中有一個電壓降，但母線電壓水平還可以保持在80%以上，并且在1 s之內就可以恢復正常。2BBA受到1號發(fā)電機退出的影響，母線電壓會出現(xiàn)一個1%以內的波動，并持續(xù)數(shù)秒。圖3(c)表示當1號發(fā)電機退出運行后，公用段1BCA切至2號公用變時，1BCA段在切換中有一段短時失電，當2段母線負荷全部由2號公用變負擔時，母線電壓會降低到額定電壓的97%。從母線電壓的曲線來看，有發(fā)電機斷路器的發(fā)電廠在切除發(fā)電機時，由主變倒送供廠用電時維持停機負荷對廠用電系統(tǒng)的擾動可更小一些。

圖310kV母線1BBA和2BBA電壓曲線(狀況2)Fig.3 Voltage curve of 10kV busbar 1BBA and 2BBA(case 2)

3.2 400kV母線故障及清除

400kV II母線在1.0 s發(fā)生三相故障，并在1.1 s時被切除，這一情況和線路故障類似。圖4(a)表示1號發(fā)電機的功角，圖4(b)表示1號發(fā)電機轉速曲線，圖4(c)表示400kV母線的電壓曲線，圖4(d)表示10kV母線1BBA在此故障影響下的電壓曲線。

圖4 400kV母線故障時功角、轉速、電壓曲線Fig.4 Curves of power angle，speed and voltage for 400kV fault bus

受400kV母線故障的影響，故障點之外的400kV電壓會瞬間降低為0，直至故障被切除。當故障在一定時間內被切除后，母線電壓會很快恢復正常，發(fā)電機的功角也會趨于穩(wěn)定，并恢復正常。但是，故障切除時間并不是可以無限延長的，當400kV母線發(fā)生三相故障時間過長，發(fā)電機功角將大于180°，從而失去穩(wěn)定必須停機。這個故障的允許時間與發(fā)電機以及汽輪機的自身特性有關。從本工程的設定參數(shù)來看，在汽輪機調速器不參與的情況下，400kV三相故障超過180 ms將導致發(fā)電機功角超過180°，并最終失去穩(wěn)定［8］。

在調速器以及勵磁調節(jié)共同作用下，發(fā)生故障時，勵磁電壓和電流將會降低使發(fā)電機出力減小，調速器也會控制汽輪機轉速和輸入功率［9］。但是在整個故障過程中，本機組的發(fā)電機轉速將無法穩(wěn)定在3 000 r/min。圖5是故障時間為2 s時發(fā)電機的相對功角和轉速曲線。

從圖5可見，當400kV母線發(fā)生三相故障時，發(fā)電機轉速趨于升高，但最高不超過3 150 r/min，也就是發(fā)電頻率不超過52.5 Hz。根據(jù)汽輪發(fā)電機組的超速能力，在52～53 Hz時可以累積運行1 min，每次不超過10 s［3-4］。所以，當高壓母線發(fā)生短路故障，即使保護動作時間較長，發(fā)電機在控制系統(tǒng)的干預下也不會強迫停機，但縮短故障切除時間對于機組壽命還是很有好處的。

圖5 1號發(fā)電機相對功角和轉速曲線(故障時間2 s)Fig.5 Relative power angle and speed curves for unit 1 generator(fault duration 2 s)

3.3 10kV母線故障并清除

10kV母線1BBA或接于1BBA的某回路發(fā)生三相故障，并在0.2 s之內切除。圖6(a)表示此時1BBA母線的電壓曲線。對于這種故障，更應關注的是它對于其他10kV母線的影響。圖6(b)和(c)表示1BBB和2BBA母線的電壓曲線，圖6(d)則是2臺發(fā)電機的功角曲線。

母線1BBA的故障，將會導致1BBB母線產(chǎn)生一個大約13%的電壓降，并隨著故障的切除而恢復。該故障還會影響到2號機的廠用電系統(tǒng)，但是影響較小，只有大概2%的電壓波動。根據(jù)發(fā)電機的功角曲線可以看出，系統(tǒng)將在故障切除后趨于穩(wěn)定。

圖6 10kV母線1BBA故障時電壓和發(fā)電機功角曲線Fig.6 Voltage and power angle curves of generator for 10kV 1BBA fault bus

從這個案例中可以看出，盡管發(fā)電廠的不同單元機組之間的電氣聯(lián)系只有400kV母線，但是受1號機的10kV母線故障影響，發(fā)電機的運行狀態(tài)依然會發(fā)生改變，主要體現(xiàn)在發(fā)電機的電流受勵磁系統(tǒng)的控制影響會發(fā)生暫時的波動，其電流有效值會在瞬間升高大約13.6%。因此其他機組的廠用電仍會受到1號機故障的干擾。

當一個三相短路故障發(fā)生并切除之后，本段母線上的其他電動機會受到怎樣的影響，這同樣是值得關注的問題?，F(xiàn)對故障母線段上的電動給水泵的狀態(tài)進行研究。通過圖7可以看出，電流曲線上存在3個尖峰。在故障發(fā)生的時刻(1 s)，電動機在短路瞬間提供了大約5倍的短路反饋電流，這一數(shù)值取決于電動機的堵轉電流倍數(shù)。然后這一反饋電流在故障期內快速衰減，衰減速度和電動機的負載轉矩相關。1.2 s故障切除后，電動機恢復了供電，由于轉子作用于定子的反電勢依然較小，所以形成了第2個電流峰值，大約為額定電流的3倍。此時，負載制動轉矩依然大于電磁轉矩，電動機仍然在繼續(xù)減速，轉差率還在提高。但是受定子電流增加的影響，轉子感應電勢也相應增加，引起了電流的第二次衰減［10］。電磁轉矩逐步增加，直到電動機的電磁轉矩大于負載的制動轉矩以后，也就是第2個電流峰值右側的最小值位置，電動機轉速降到最低值，轉差率開始減小，電動機轉速開始提高，開始進入正常的電動機啟動狀態(tài)形成第3個電流峰值。整個過程大約持續(xù)了1.5 s。

圖7 電動給水泵電流曲線Fig.7 Current curve of feed water pump

3.4 0.4kV母線故障并切除

在這個案例中，0.4kV母線(1號汽機PC)發(fā)生三相故障并切除。圖8為此時10kV母線1BBA的電壓曲線。0.4kV母線的故障，將會對上級母線(10kV 1BBA)的電壓產(chǎn)生影響，造成一個5%以內的電壓波動，并隨著故障的切除而恢復正常。

圖8 10kV母線1BBA電壓曲線(0.4kV母線故障)Fig.8 Voltage curve of 10kV bus 1BBA(0.4kV fault bus)

3.5 大功率電動機啟動

在這個案例中，功率最大的一臺電動機(電動給水泵電動機)滿載啟動，啟動過程對本段母線的電壓影響和對母線1BBB的影響見圖9。

圖9 電動給水泵啟動時10kV母線電壓曲線Fig.9 Voltage curve of 10kV bus when feed water pump starts up

從圖9可以看出，母線的最低電壓出現(xiàn)在電動機啟動的一瞬間。電動機的全部啟動時間大約為25 s。受1BBA段母線上電動泵啟動影響，母線1BBB的電壓將存在一個大約3%的下降，時間與電動機啟動時間一致。

3.6 大功率電動機切除及再啟動

功率最大的一臺電動機(電動給水泵電動機)退出及再啟動，此時其母線電壓的曲線見圖10。這種工況主要是模擬電動給水泵備用泵進行切換時對廠用電的影響。這個過程的電壓曲線與電動機啟動的電壓曲線相似，母線電壓在電動泵退出運行時將有一個提高，隨后進入一個電動機啟動的過程。受此過程影響，0.4kV母線將具有一個與10kV相似的電壓曲線。

圖10 電動給水泵切換時10kV和0.4kV母線電壓曲線Fig.10 Voltage curves of 10kV and 0.4kV bus when feed water pump transfers

3.7 快切動作

這種工況下，母線1BBA、1BBB以及1BCA的工作電源將斷開，同時投入備用電源。以上動作將在快切指令下同時進行(即快切的同時切換功能)。圖11表示此時1BBA的電壓曲線?？烨袆幼鲿r間為70～100 ms，廠用10kV段的短時電壓降大概10%，對于公用段而言，由于2臺公用變壓器互為備用，快速切換將使2段公用段母線由1臺公用變來供電。

圖1 110kV母線1BBA電壓曲線(快切)Fig.11 Voltage curve of 10kV bus 1BBA(fast transfer)

由于母線1BBA在快切動作中會有短時的失電，因此本段母線上的電動機在快切結束后，會有一個再加速過程。從電動泵1 A的電流曲線(圖12)來看，再加速電流大約為額定電流的1.5倍。這也證明了在進行母線電壓校驗計算時，電動機啟動電流倍數(shù)在快切狀態(tài)下取2.5倍是合理的，并且是有裕度的。

圖12 電動給水泵1A電流曲線(快切)Fig.12 Current curve of feed water pump 1A(fast transfer)

4 結語

通過仿真，可對發(fā)電廠電氣系統(tǒng)在各種事件下的暫態(tài)過程有一個直觀的概念。隨著我國發(fā)電機組容量及等級的快速提升，規(guī)程和規(guī)范跟不上發(fā)展速度，因此在進行設計時往往沒有可參考的機型以及適用的設計規(guī)定。在這種情況下，很多設想和設計都能夠通過暫態(tài)分析的仿真計算進行驗證并得到支持。發(fā)電廠電氣系統(tǒng)的暫態(tài)分析對于提高設計水平、提高系統(tǒng)的可靠性及精確性有很大的幫助，值得深入研究。

［1］東北電力設計院.Design description of electrical for mmamabula energy project power station［R］.長春:東北電力設計院，2009.

［2］MEPPS 2×660MW超臨界空冷機組發(fā)電機技術協(xié)議［R］.上海:上海電氣集團，2009.

［3］MEPPS 2×660MW超臨界空冷機組汽輪機技術協(xié)議［R］.上海:上海電氣集團，2009.

［4］IEEE 1110—2002 Guide for synchronous generator modeling practices and applications in power system stability analyses［S］.New York ，US:IEEE，2002.

［5］IEEE 421.5—2005 Recommended practice for excitation system models for power system stability studies［S］.New York ，US:IEEE，2005.

［6］李光琦.電力系統(tǒng)暫態(tài)分析［M］.北京:中國電力出版社 ，2000.

［7］劉取.電力系統(tǒng)穩(wěn)定性及發(fā)電機勵磁控制［M］.北京:中國電力出版社，2007.

［8］趙軍友.電機學［M］.北京:水利電力出版社 ，2009.

［9］DL 5000—2000火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程［S］.北京:中國電力出版社，2001.

［10］DL/T 5153—2002火力發(fā)電廠廠用電設計技術規(guī)定［S］.北京:中國電力出版社 ，2002.