劉 韌

(蘭州鐵道設(shè)計(jì)院有限公司，甘肅蘭州 730000)

1 工程概況

武威車站位于甘肅省武威市境內(nèi)既有武威火車站站址，該站房總長(zhǎng)度158 m，最大寬度32.4 m，共3層(兩側(cè)4層，主要為車站辦公及運(yùn)營(yíng)房屋)，1層為車站售票、出站通道、商業(yè)及設(shè)備用房，層高5.5 m;2層為候車廳、貴賓室等，層高7.65 m;3層為候車大廳，層高8.5 m;屋頂塔樓高度為10.7 m。建筑面積14 273.98 m2，工程體量較大，結(jié)構(gòu)體系較為復(fù)雜。

建筑物所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8°，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.20 g，地震分組為第2組，建筑場(chǎng)地類別:Ⅱ類;結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1，建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)，建筑抗震設(shè)防類別為乙類［1］，基本風(fēng)壓0.55 KN/m2。

該區(qū)段發(fā)育的地層為第四系全新統(tǒng)人工填筑土(約1～2 m左右)與第四系上更新統(tǒng)沖、洪積卵石土，人工填筑土成分復(fù)雜，分布在地表，密實(shí)度差異較大，不能作為持力層，而第四系上更新統(tǒng)沖、洪積卵石土分布層位穩(wěn)定，地層厚度較大，級(jí)配良好，其密實(shí)程度較高，具有弱膠結(jié)性，為良好的天然地基持力層。其重度γ=22 kN/m3，內(nèi)摩擦角Φ =45°，變形模量E0=50 MPa，承載力特征值fak=650 kPa，干作業(yè)樁(D=800 mm)的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk=150 kPa，干作業(yè)樁(D=800 mm)的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk=8 000 kPa。地下水埋藏較深，超過(guò)60 m。

2 地下人防通道現(xiàn)狀

2.1 地下人防平面位置現(xiàn)狀

武威火車站地下人防工程建于1970年12月(通道內(nèi)壁竣工石刻日期)，設(shè)計(jì)使用功能為戰(zhàn)時(shí)地下候車室、售票室、指揮部及通道等。人防工程位于候車室及站前廣場(chǎng)地下，與車站以外的人防工程相連通，通道入口位于車站候車室臺(tái)階下。車站范圍內(nèi)地下人防工程高程為1 580.44～1 563.70 m，由入口逐漸向下延伸，經(jīng)過(guò)候車室地下，一直通向車站以外。

該地下人防工程為門形半圓拱式通道，通道側(cè)壁為卵石砌筑，個(gè)別為磚砌，上部采用磚砌拱頂及預(yù)制混凝土拼接式拱頂，地面為水泥砂漿地面。擬建站房與地下人防現(xiàn)狀示意圖見圖1。

圖1 擬建站房與地下人防現(xiàn)狀示意圖Fig.1 The station and the underground civil air defense situation sketch map

2.2 結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)情況調(diào)查

2.2.1 結(jié)構(gòu)型式調(diào)查

通過(guò)對(duì)站房范圍內(nèi)地下人防工程進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，發(fā)現(xiàn)地下人防工程結(jié)構(gòu)型式為門形半圓拱頂?shù)叵峦ǖ?，分為主干道及分支通道。位于現(xiàn)有候車大廳及站前廣場(chǎng)地面以下，設(shè)計(jì)使用功能為戰(zhàn)時(shí)地下候車室、售票廳、指揮部及通道。通道側(cè)壁為卵石砂漿砌筑，個(gè)別位置為磚砌側(cè)壁，頂部為磚砌半圓拱及預(yù)制混凝土現(xiàn)場(chǎng)拼接拱，卵石就地取材，為人防通道開挖時(shí)現(xiàn)場(chǎng)挖出的卵石，上部磚拱大部分采用青磚砌筑，個(gè)別位置采用紅磚砌筑?；炷凉安捎?片預(yù)制素混凝土現(xiàn)場(chǎng)拼裝而成，拼接接縫位于跨中。地面水泥砂漿地面。實(shí)景照片見圖2。

2.2.2 斷面尺寸及長(zhǎng)度檢測(cè)

對(duì)人防地下通道各區(qū)段斷面尺寸進(jìn)行檢測(cè)，斷面尺寸檢測(cè)示意圖如圖3所示，區(qū)段及主要區(qū)段檢測(cè)結(jié)果見表1(通道分支略去)。

圖2 地下人防通道斷面實(shí)景圖Fig.2 Underground air channel section map

圖3 人防地道斷面類型Fig.3 Civil air defence tunnel cross section type

表1 主要通道斷面檢測(cè)結(jié)果匯總表Table 1 The main channel section detection results

3 對(duì)地下人防工程的檢測(cè)驗(yàn)算

3.1 結(jié)構(gòu)計(jì)算方法及簡(jiǎn)圖

3.1.1 結(jié)構(gòu)計(jì)算原則及假定

(1)根據(jù)圍巖分級(jí)判定結(jié)論，地下通道圍巖無(wú)自穩(wěn)能力，呈松散狀，因此，在進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗(yàn)算時(shí)，不考慮圍巖自身的承載能力及穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)承載力計(jì)算針對(duì)通道襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行［2－4］。

(2)結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)假定磚砌拱及混凝土拱在兩端支座部位均為鉸接連接，磚拱計(jì)算模型為兩鉸拱，預(yù)制混凝土拼接拱計(jì)算模型為三鉸拱。拱圈在上部荷載作用下拱支座處不產(chǎn)生位移。

(3)襯砌結(jié)構(gòu)中上部拱圈為主要受力構(gòu)件，承受荷載較大，而通道側(cè)壁與上部拱圈連接較好，受力起輔助作用。因此，襯砌結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算針對(duì)上部拱圈進(jìn)行，對(duì)通道側(cè)壁及基礎(chǔ)承載力不進(jìn)行驗(yàn)算。

3.1.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算方法及簡(jiǎn)圖

(1)荷載計(jì)算方法——角點(diǎn)法

利用角點(diǎn)應(yīng)力表達(dá)式和疊加原理，可以計(jì)算平面上任意點(diǎn)下任意深度處由均布荷載引起的應(yīng)力σz，應(yīng)力計(jì)算方法采用角點(diǎn)法［5］。應(yīng)力計(jì)算公式如下:

式中:p0為基礎(chǔ)底面的平均附加應(yīng)力，kPa;KcⅠ，KcⅡ，KcⅢ和KcⅣ分別為小矩形Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ和Ⅳ的角點(diǎn)應(yīng)力系數(shù)，分別根據(jù)(li，bi為每個(gè)小矩形的長(zhǎng)邊和短邊)查表得出。

(2)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖

結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖4～5。

圖4 磚拱計(jì)算簡(jiǎn)圖Fig.4 The brick arch calculation diagram

圖5 混凝土拱計(jì)算簡(jiǎn)圖Fig.5 Concrete arch calculation diagram

3.2 結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算

3.2.1 各點(diǎn)斷面內(nèi)力計(jì)算

采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算K點(diǎn)、N點(diǎn)、Q點(diǎn)、R點(diǎn)、S點(diǎn)、U點(diǎn)斷面上各個(gè)截面處的彎矩M、剪力Q、軸力N，并對(duì)地下通道襯砌各截面內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。

3.2.2 截面承載力計(jì)算

(1)磚拱截面承載力計(jì)算

對(duì)人防地道磚拱斷面的K點(diǎn)、N點(diǎn)、Q點(diǎn)、R點(diǎn)斷面上 φ =0°，15°，30°，45°，60°，75°，90°處 7 個(gè)截面的承載力進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖6。

磚拱按照無(wú)筋砌體構(gòu)件進(jìn)行承載力計(jì)算，無(wú)筋砌體構(gòu)件受壓承載力按下式計(jì)算:

式中:φ為高厚比β和軸向力的偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù);A為截面面積，對(duì)各類砌體均應(yīng)按毛截面計(jì)算;f為砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

無(wú)筋砌體構(gòu)件受彎承載力按下式計(jì)算:

式中:ftm為砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;W為截面抵抗矩。

無(wú)筋砌體受彎構(gòu)件的受剪承載力按下式計(jì)算

式中:fv為砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;b為截面寬度;z為內(nèi)力臂，當(dāng)截面為矩形時(shí)取z等于;I為截面慣性矩;S為截面面積矩;h為截面高度。

(2)混凝土拱截面承載力計(jì)算

對(duì)人防地道混凝土拱斷面的S點(diǎn)、U點(diǎn)斷面上L=0，0.175，0.35，0.525，0.7m 處 5 個(gè)截面的承載力進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖7。

預(yù)制混凝土拱按照素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行承載力計(jì)算，素混凝土構(gòu)件受壓承載力按下式計(jì)算:

式中:φ為素混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù);fcc為素混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2002)表4.1.4規(guī)定的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc值乘以系數(shù)0.85取用;b為截面寬度;h為截面高度。

素混凝土構(gòu)件受彎承載力按下式計(jì)算:

式中:fct為素混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2002)表4.1.4 規(guī)定的混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft值乘以系數(shù)0.55取用;γ為截面抵抗矩塑性影響系數(shù);W為截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。

(3)結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算

圖6 磚拱驗(yàn)算截面位置簡(jiǎn)圖Fig.6 The brick arch checking section location diagram

圖7 混凝土拱驗(yàn)算截面位置簡(jiǎn)圖Fig.7 Concrete arch checking section location diagram

通過(guò)對(duì)人防地道K點(diǎn)、N點(diǎn)、Q點(diǎn)、R點(diǎn)、S點(diǎn)、U點(diǎn)斷面上各個(gè)截面處的承載力驗(yàn)算得出，武威火車站地下人防工程不滿足承載上部結(jié)構(gòu)傳力的要求，且存在不良環(huán)境條件，結(jié)構(gòu)構(gòu)造存在缺陷，不能承擔(dān)上部車站站房重要荷載。因此，地下人防工程對(duì)上部站房的改擴(kuò)建工程存在嚴(yán)重隱患，如承擔(dān)上部站房傳來(lái)的荷載，應(yīng)采取措施進(jìn)行可靠處理。

4 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案比選

(1)人防地道處理原則。根據(jù)武威火車站地下人防工程結(jié)構(gòu)檢測(cè)驗(yàn)算結(jié)果，并根據(jù)上部結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布置情況及基礎(chǔ)埋深，對(duì)人防地道采取如下處理原則:對(duì)A～K點(diǎn)區(qū)段內(nèi)人防通道進(jìn)行拆除;對(duì)建筑范圍內(nèi)主體結(jié)構(gòu)下的人防地道采取措施進(jìn)行重點(diǎn)處理;對(duì)建筑范圍內(nèi)室外大臺(tái)階下人防地道采取次重點(diǎn)處理措施，對(duì)建筑范圍5 m范圍外的人防地道不作處理。

(2)人防地道處理及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案見表2。

通過(guò)對(duì)上述方案比較，考慮到地基基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)的可靠性、施工工期、工程投資、施工現(xiàn)場(chǎng)難度等因素，并與當(dāng)?shù)氐叵氯朔拦こ痰臍w屬及管理部門聯(lián)系，在得到相關(guān)單位許可后，設(shè)計(jì)采用方案1，對(duì)主體結(jié)構(gòu)5 m范圍內(nèi)的地下人防通道局部位置進(jìn)行廢棄并密實(shí)回填封閉。

表2 人防地道處理及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案Table 2 Civil air defence tunnel treatment and foundation design

5 結(jié)論

武威車站站房地基為卵石層，但其下存在既有人防地道，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)較為復(fù)雜。通過(guò)對(duì)武威車站站房地下人防通道現(xiàn)狀的調(diào)查、分析，綜合考慮上部結(jié)構(gòu)安全、施工工期、工程投資等因素，確定了合理的人防地道的處理方案和基礎(chǔ)形式。確保在工程造價(jià)較低、工期較短的情況下結(jié)構(gòu)的安全性。

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