吳洪波
(河北承德承朝高速公路管理處)
隨著橋梁建設(shè)的飛速發(fā)展,橋梁病害也在不斷發(fā)現(xiàn),但為了確保道橋的安全運(yùn)營(yíng),橋梁的質(zhì)量缺陷檢測(cè)顯得十分重要,特別是自動(dòng)化技術(shù)與計(jì)算機(jī)普及應(yīng)用,測(cè)試與檢測(cè)技術(shù)得到長(zhǎng)足的進(jìn)步,最有代表性的就是橋梁的健康無(wú)損檢測(cè)技術(shù)。
目前,最為先進(jìn)的無(wú)損檢測(cè)大致分以下幾項(xiàng):(1)光纖傳感技術(shù)在橋梁檢測(cè)中的應(yīng)用;(2)聲波檢測(cè),其中包含超聲波檢測(cè)和聲波CT;(3)地質(zhì)雷達(dá)檢測(cè),此屬于電磁波。將就聲波CT檢測(cè)技術(shù)的應(yīng)用進(jìn)行詳述。
大橋主橋全長(zhǎng)454 m,為122 m+210 m+122 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu),梁體采用單箱單室三向預(yù)應(yīng)力變高度箱梁。箱頂寬22.5 m,底板寬11.0 m,兩側(cè)翼緣板懸臂長(zhǎng)5.75 m,混凝土標(biāo)號(hào)為C50。中跨先合攏張拉,兩個(gè)邊跨相繼合攏,2#墩邊跨合攏段預(yù)應(yīng)力束于接著張拉,最后1#墩邊跨合攏張拉。1#墩張拉過(guò)程中發(fā)現(xiàn)中跨、兩邊跨均發(fā)生底板混凝土崩裂現(xiàn)象。經(jīng)加固修復(fù),目前又發(fā)生底板閉半開(kāi)裂。針對(duì)此,業(yè)主決定對(duì)該橋進(jìn)行聲波CT無(wú)損檢測(cè),想了解箱梁合攏段是否存在結(jié)構(gòu)缺陷,梁板的強(qiáng)度是否達(dá)到了設(shè)計(jì)強(qiáng)度。
經(jīng)研究表明:混凝土聲波速度與力學(xué)強(qiáng)度存在定量關(guān)系,波速與混凝土的彈性模量有密切關(guān)系,它是反映了混凝土強(qiáng)度的定量指標(biāo)??v波速度Vp和橫波速度Vs與彈性模量、泊松比和密度有如下關(guān)系
式中:E為彈性模量,μ為剪切模量,σ為泊松比,這三個(gè)參數(shù)是表征介質(zhì)力學(xué)性質(zhì)的最重要參量。對(duì)于不同材料,泊松比σ不盡相同,一般變化在0~0.5之間,混凝土是脆性材料,泊松比較小,σ≈0.17,α≈1.2,混凝土縱波速度與彈性模量得關(guān)系為
式中混凝土的密度ρ≈2.6 g/cm3。以上表明,縱波速度是混凝土力學(xué)強(qiáng)度的定量描述指標(biāo)。工程中常用標(biāo)準(zhǔn)試塊的抗壓強(qiáng)度,波速與抗壓強(qiáng)度之間存在正相關(guān)關(guān)系。實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)表明的回歸關(guān)系是冪指數(shù)關(guān)系,具體如下
式中:Rb為混凝土的抗壓強(qiáng)度,MPa,Vp為縱波速度,km/s,a,b為回歸參數(shù)。不同地區(qū)的混凝土因骨料成分不同,抗壓強(qiáng)度的回歸參數(shù)也略有差異,典型取值范圍為
根據(jù)水利電力系統(tǒng)等的大量實(shí)驗(yàn)測(cè)試,西南地區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度與波速的回歸關(guān)系為
表1 混凝土強(qiáng)度及力學(xué)指標(biāo)與實(shí)驗(yàn)資料
由表1可知,當(dāng)箱梁混凝土標(biāo)號(hào)為C50~C55時(shí),抗壓強(qiáng)度為32.4 ~35.5 MPa,縱波速度值應(yīng)該在 4.3 ~4.4 km/s,C40的抗壓強(qiáng)度27 MPa左右,波速4.1 km/s左右,這些數(shù)值可以作為混凝土強(qiáng)度評(píng)價(jià)的參考值。區(qū)域性波速低于3.5 km/s時(shí),可認(rèn)為存在質(zhì)量缺陷。
(1)聲波CT檢測(cè)結(jié)果。
橋梁頂板聲波CT檢測(cè)結(jié)果。
橋梁頂板聲波CT檢測(cè)面積近1 225 m2,頂板平均波速4.72 km/s,整體強(qiáng)度C50以上。梁板中間主體結(jié)構(gòu)部分波速和強(qiáng)度都較高,波速4.8 km/s以上,分布均勻,連續(xù)性好,強(qiáng)度較高,達(dá)到了C60左右。頂板兩翼緊急停車(chē)帶部位波速略微偏低,特別是梁板右翼有一條寬2~3 m的低波速帶,波速范圍在2~4 km/s。因兩翼低速帶不在主要受力部位,對(duì)橋梁影響不大。
橋梁底板聲波CT檢測(cè)結(jié)果。
底板聲波CT檢測(cè)面積近500 m2,平均波速4.08 km/s,強(qiáng)度相當(dāng)于C40~C45之間。底板的波速與強(qiáng)度分布很不均與,中間的波速較高,多大于4.1 km/s,四周的波速較低,波速低于3.0 km/s的區(qū)域占檢測(cè)區(qū)面積的占1/2左右。底板左右兩翼是與腹板相連接的部位,速度和強(qiáng)度偏低,對(duì)梁體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度影響較大。在底板左翼邊緣與左腹板相結(jié)合的部位,有2~3 m寬的平均波速小于2.0 km/s的低速區(qū),右側(cè)邊緣有1~1.5 m寬的波速低于3.0 km/s的低速區(qū),橋梁底板上的3條主要裂縫就發(fā)生在這兩個(gè)低速區(qū)內(nèi)。底板是箱梁各板中強(qiáng)度最低的部分。
左腹板聲波CT檢測(cè)結(jié)果。
左腹板聲波CT檢測(cè)面積約300 m2,腹板的平均波速4.40 km/s,強(qiáng)度較高,在 C50以上,波速分布基本均勻,說(shuō)明施工質(zhì)量一致性控制較好。在腹板的下半部有局部的低速和高速異常區(qū),低速異常區(qū)分布在大里程一側(cè),高速異常分布在小里程一側(cè)。低波速的幅值在3~4 km/s左右,異常幅度不大,范圍不廣,影響不大。
右腹板聲波CT檢測(cè)結(jié)果。
右腹板的檢測(cè)面積與左腹板相同,300 m2左右。右腹板的平均波速4.61 km/s,比左腹板略高,梁板強(qiáng)度較高,平均可達(dá)到C60水平。速度分布基本均與,施工質(zhì)量控制較好。腹板上半部波速低于下半部,上部有一上下1 m寬的,橫向局部低速異常區(qū),波速在4.0 km/s左右。下半部2 m高的范圍內(nèi),波速普遍偏高,高于4.6 km/s??偟脑u(píng)價(jià)是波速差異不大,低速異常范圍不大,均于性較好。該腹板強(qiáng)度較高,質(zhì)量均勻,對(duì)提高粱體結(jié)構(gòu)承載力有重要作用。
(2)箱梁聲波CT檢測(cè)的主要結(jié)論。
綜上所述,箱梁4個(gè)面的聲波CT檢測(cè)結(jié)果可歸納為以下幾點(diǎn)。
(1)箱梁頂板、左右腹板的混凝土波速值較高,分別為4.72 km/s、4.40 km/s 和 4.61 km/s,混凝土強(qiáng)度都達(dá)到了C50的設(shè)計(jì)值,質(zhì)量均勻,連續(xù)性好,不存在連通性低速結(jié)構(gòu)缺陷。
(2)箱梁底板的平均波速較低,約為4.08 km/s,相當(dāng)于C40~C45,平均強(qiáng)度低于設(shè)計(jì)值。波速分布不均表明混凝土施工質(zhì)量控制不嚴(yán)。底板、兩翼與腹板的結(jié)合部位存在較大范圍的條帶型低速帶,最低波速低于3.0 km/s,實(shí)為質(zhì)量缺陷,對(duì)梁體結(jié)構(gòu)承載力有一定影響。箱梁合攏段底板底面兩側(cè)的裂縫發(fā)育在這些低速區(qū)內(nèi),而且裂縫還在發(fā)展,應(yīng)引起足夠重視。
隨著我國(guó)橋梁數(shù)量劇增,橋梁病害現(xiàn)象也隨之增加,健康診斷的客觀(guān)需求與日俱增,現(xiàn)有的檢測(cè)手段有限,能力和種類(lèi)上都不能滿(mǎn)足橋梁檢測(cè)的需要,檢測(cè)技術(shù)需要發(fā)展與創(chuàng)新。目前,較為成熟的無(wú)損檢測(cè)技術(shù)聲發(fā)射技術(shù)、機(jī)敏混凝土檢測(cè)、電化學(xué)測(cè)試法以及振動(dòng)測(cè)試法等。
無(wú)損檢測(cè)技術(shù)要與外觀(guān)檢測(cè)結(jié)果、動(dòng)靜載試驗(yàn)相結(jié)合,綜合分析,才能對(duì)橋梁的健康狀況作出客觀(guān)評(píng)價(jià)。
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