李秀辰牟晨曉母剛李豐

(大連海洋大學(xué)遼寧省漁業(yè)裝備工程技術(shù)研究中心,遼寧大連116023)

海洋微藻的加壓氣浮采收工藝研究

李秀辰,牟晨曉,母剛,李豐

(大連海洋大學(xué)遼寧省漁業(yè)裝備工程技術(shù)研究中心,遼寧大連116023)

對(duì)小球藻Chlorococcumsp.和金藻Dicrateriazhanjiannsis的回流式、氣液加壓氣浮采收工藝進(jìn)行了研究,通過(guò)單因子和綜合因子試驗(yàn),探討了微藻液位高度、藻液流量、溶氣壓力和氣體流量對(duì)微藻采收效果的影響。結(jié)果表明:微藻液位高度對(duì)小球藻和金藻采收效果的影響最顯著;當(dāng)微藻液位高度、藻液流量、溶氣壓力或氣體流量分別為1.2m、400 L/h、0.6 MPa或120 L/h時(shí),微藻可獲得較好的采收效果;小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的最大采收率分別為60.3%、68.1%和65.4%。試驗(yàn)結(jié)果顯示,在不改變?cè)逡簆H值和不添加絮凝劑的條件下,利用回流式、連續(xù)加壓氣浮技術(shù)對(duì)微藻進(jìn)行采收,采收效果優(yōu)于傳統(tǒng)氣浮采收。

海洋微藻;采收;溶氣氣浮;回流

海洋微藻不僅是重要的海產(chǎn)動(dòng)物餌料及食品、工業(yè)原料,而且已被列為第三代可再生能源和環(huán)境增值能源開發(fā)的重要原料[1-4]。由于微藻細(xì)胞小、濃度低[5],無(wú)論作為水產(chǎn)餌料還是作為生物質(zhì)原料,一般需要進(jìn)行濃縮分離[5-6]。采用離心、化學(xué)(生物)絮凝、超聲波或膜技術(shù)等均可實(shí)現(xiàn)微藻濃縮,但上述方法存在著成本高、微藻產(chǎn)品被污染或膜件堵塞等突出問(wèn)題[6-11]。利用氣浮技術(shù)分離水體中的微型固體顆粒 (＜30μm),在工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和污水處理中已得到廣泛應(yīng)用[12-13]。近年來(lái),已有利用氣浮技術(shù)采收微藻的研究報(bào)道[14-15]。 Wiley等[16]將空壓機(jī)制備的超飽和溶氣水與氧化塘小球藻Chlorella和柵藻Scenedesmu藻液混合,進(jìn)行氣浮濃縮小規(guī)模試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)添加一定量的絮凝劑(C-FLOC 60),微藻的氣浮采收率達(dá)76.7% ～84.9%;曾文爐等[17]將空壓機(jī)制備的溶氣水與鈍頂螺旋藻Spirulinaplayensis藻液混合,進(jìn)行氣浮采收小規(guī)模試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)添加絮凝劑、調(diào)節(jié)pH值和提高溶氣壓力,微藻的氣浮采收率可達(dá)25%～45%,能耗為離心分離的40% ～65%;崔景芹等[18]利用氮?dú)馄刻峁庠?對(duì)鹽藻Dunalillasalina進(jìn)行氣浮采收小規(guī)模試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)將藻液pH值提高到10.5～11.5時(shí),采收率在80%以上;高莉麗等[19-20]將空壓機(jī)制備的溶氣水分別與小球藻和紫球藻Prophyridiumcruentum藻液混合,進(jìn)行氣浮濃縮小規(guī)模試驗(yàn),通過(guò)調(diào)節(jié)pH值、調(diào)控溶氣時(shí)間和溶氣水流量等,微藻細(xì)胞的采收率在90%以上。雖然目前對(duì)微藻的氣浮采收已獲得較高的采收率,但多是在與氣浮絮凝聯(lián)合作用或通過(guò)改變?cè)逡旱膒H值來(lái)實(shí)現(xiàn)的,絮凝劑的添加和pH值的改變不僅會(huì)造成微藻產(chǎn)品的污染和微藻細(xì)胞活力的下降,還會(huì)增加采收和后續(xù)加工的成本[5,21];此外,目前微藻的氣浮采收主要是利用空壓機(jī)或高壓氣瓶制備溶氣水,再與藻液混合進(jìn)行氣浮分離,不僅增加了附屬設(shè)備投資,而且溶氣水還會(huì)稀釋藻液,降低藻液的濃縮效率[16]。本研究中,作者擬采用回流式、連續(xù)加壓溶氣氣浮工藝,對(duì)海洋微藻進(jìn)行氣浮濃縮試驗(yàn)研究,探討在不添加絮凝劑和不調(diào)節(jié)藻液pH值的條件下,海洋微藻氣浮采收的可行性及效率,確定海洋微藻氣浮采收的合理工藝條件。

1 材料與方法

1.1 材料

試驗(yàn)用海水小球藻Chlorococcumsp.和湛江叉鞭金藻Dicrateriazhanjiannsis(簡(jiǎn)稱為金藻)藻液均購(gòu)自大連匯新鈦設(shè)備有限公司。

1.2 方法

1.2.1 加壓氣浮采收系統(tǒng)工作原理 連續(xù)加壓溶氣氣浮試驗(yàn)系統(tǒng)主要由型號(hào)為2 0 NPD 0 4 Z的尼可尼泵、壓力溶氣罐(Φ200 mm×430 mm,0～0.6 MPa)、釋氣裝置、氣液接觸器(Φ240 mm× 1 600 mm)和泡沫收集器等組成(圖1)。采用尼可尼氣液混合泵,可實(shí)現(xiàn)同時(shí)吸入藻液和空氣,并且產(chǎn)生微米級(jí)氣泡,克服了傳統(tǒng)的溶氣氣浮裝置體積大、能耗高、釋氣氣泡過(guò)大和藻液被溶氣水稀釋等弊端。

加壓氣浮采收系統(tǒng)工作時(shí),微藻原液和空氣同時(shí)由尼可尼泵吸入,在溶氣罐內(nèi)混合增壓,混合液由氣液接觸器底部進(jìn)入釋氣裝置進(jìn)行減壓釋放,所產(chǎn)生的大量微氣泡在上升過(guò)程中不斷黏附微藻顆粒,并將微藻顆粒載至氣液接觸器液面上部的收集槽;采收后的藻液由接觸器底部排出,再次由尼可尼泵吸入進(jìn)行氣浮濃縮,每次試驗(yàn)持續(xù)15～20 min。

圖1 加壓氣浮采收系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic diagram of dissolved air flotation system

1.2.2 微藻采收試驗(yàn) 選用小球藻Ⅰ (密度為68萬(wàn)個(gè)/mL)、小球藻Ⅱ (密度為390萬(wàn)個(gè)/mL)和金藻 (密度為184萬(wàn)個(gè)/mL)培養(yǎng)液進(jìn)行氣浮采收試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為 (20±2)℃。首先選取微藻液位高度、藻液流量、溶氣壓力和氣體流量進(jìn)行單因子試驗(yàn),然后根據(jù)單因子試驗(yàn)結(jié)果,進(jìn)行綜合因子的正交試驗(yàn)。

1.2.3 測(cè)定方法 每次試驗(yàn)開始前和系統(tǒng)運(yùn)行15 min后,分別在原藻液、濃縮液中各取3個(gè)平行樣,測(cè)定藻液濁度和單位體積的微藻細(xì)胞個(gè)數(shù),取其平均值進(jìn)行氣浮采收效果評(píng)價(jià)。

采用TSZ-400B臺(tái)式智能散光濁度儀測(cè)定藻液濁度;采用Motic B1生物光學(xué)顯微鏡及血球計(jì)數(shù)板方法測(cè)定微藻細(xì)胞個(gè)數(shù),試驗(yàn)所用的血球計(jì)數(shù)板規(guī)格為25×16。微藻液濃縮倍數(shù)和細(xì)胞采收率計(jì)算公式為

B=Tse/Tsi,R= (Nse-Nsi)/Nse,

其中:B為微藻濃縮倍數(shù) (倍);Tsi、Tse分別為微藻原液和微藻濃縮液的濁度 (NTU);R為微藻采收率 (%);Nsi、Nse分別為微藻原液和微藻濃縮液的密度 (萬(wàn)個(gè)/mL)。

2 結(jié)果與分析

2.1 微藻液位高度對(duì)微藻氣浮采收效果的影響

在藻液流量為400 L/h,溶氣壓力為0.4 MPa的試驗(yàn)條件下,液位高度對(duì)小球藻和金藻氣浮采收效果的影響試驗(yàn)結(jié)果見圖2。從圖2可見:當(dāng)微藻液位高度為0.6～1.0 m時(shí),隨著液位高度的增加,微藻的采收率隨之升高,當(dāng)微藻液位高度為1.0 m時(shí),小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的采收率均達(dá)到最大,分別為60.3%、55.0%和47.8%。當(dāng)液位高度超過(guò)1.0 m時(shí),微藻采收率呈下降趨勢(shì),其中小球藻Ⅰ的采收率降幅最大,微藻液位高度為1.2 m時(shí),小球藻Ⅰ的采收率降至7.4%;微藻液位高度為1.4 m時(shí),小球藻Ⅱ的采收率降至41.6%。當(dāng)微藻液位高度由0.6 m升到1.0 m時(shí),小球藻Ⅱ和金藻的濃縮倍數(shù)增至最大,分別為1.63和1.46;當(dāng)液位高度超過(guò)1.0 m時(shí),兩種藻液的濃縮倍數(shù)開始下降,當(dāng)液位高度為1.2 m時(shí),小球藻Ⅱ和金藻的濃縮倍數(shù)分別降至1.52和1.37;在試驗(yàn)液位范圍內(nèi),小球藻Ⅰ的濃縮倍數(shù)變化不大 (1.01～1.06)?？梢?由于小球藻Ⅰ的濃度較低,其氣浮采收效果不穩(wěn)定;當(dāng)液位高度保持在0.8～1.2 m時(shí),小球藻Ⅱ和金藻的采收效果比較理想。

圖2 液位高度對(duì)微藻采收效果的影響Fig.2 Effects of liquid height on harvesting efficiency of algaem icroalgae

2.2 藻液流量對(duì)微藻采收效果的影響

在微藻液位高度為1.0 m,溶氣壓力為0.4 MPa的試驗(yàn)條件下,藻液流量對(duì)小球藻和金藻氣浮采收效果的影響試驗(yàn)結(jié)果見圖3。從圖3可見:當(dāng)藻液流量由200 L/h提高到400 L/h時(shí),微藻的采收率明顯增加,當(dāng)藻液流量為400 L/h時(shí),小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的采收率均達(dá)到最大,分別為41.5%、63.2%和50.0%;繼續(xù)增加流量,微藻的采收率呈下降趨勢(shì),當(dāng)藻液流量為500 L/h時(shí),小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的采收率分別降至24.6%、49.0%和35.7%。小球藻Ⅱ和金藻濃縮倍數(shù)的變化與采收率的變化基本一致,當(dāng)藻液流量由200 L/h提高到400 L/h時(shí),兩種藻液的濃縮倍數(shù)增至最大,分別為1.41和1.66,繼續(xù)增加流量,濃縮倍數(shù)呈下降趨勢(shì);由于小球藻Ⅰ的濃度較低,其濃縮倍數(shù)變化不顯著 (1.06～1.14)?？梢?當(dāng)藻液流量保持在200～600 L/h時(shí),小球藻Ⅱ和金藻的采收效果比較理想。

圖3 藻液流量對(duì)微藻采收效果的影響Fig.3 Effects of liquid flow rate on harvesting efficiency ofm icroalgae

2.3 溶氣壓力對(duì)微藻采收效果的影響

在微藻液位高度為1.0 m,流量為400 L/h的試驗(yàn)條件下,溶氣壓力對(duì)小球藻Ⅱ和金藻氣浮采收效果的影響試驗(yàn)結(jié)果見圖4。從圖4可見:當(dāng)溶氣壓力由0.2 MPa升至0.4 MPa時(shí),小球藻Ⅱ的采收率明顯增加,并且達(dá)到最大 (58.4%),繼續(xù)增加溶氣壓力,小球藻Ⅱ的采收率呈緩慢下降趨勢(shì),當(dāng)溶氣壓力為0.6 MPa時(shí),其采收率降至54.4%;當(dāng)溶氣壓力由0.4 MPa升至0.5 MPa時(shí),金藻的采收率由53.4%增至54.9%,當(dāng)溶氣壓力為 0.6 MPa時(shí),其采收率降至50.1%。當(dāng)溶氣壓力由0.2 MPa升至0.4 MPa時(shí),小球藻Ⅱ的濃縮倍數(shù)由1.39增至1.77,并且達(dá)到最大,隨著溶氣壓力繼續(xù)增加,濃縮倍數(shù)逐漸降低,當(dāng)溶氣壓力為0.6 MPa時(shí),其濃縮倍數(shù)降為1.32;而金藻濃縮倍數(shù)的變化與其采收率的變化基本一致,當(dāng)溶氣壓力為0.5 MPa時(shí),其濃縮倍數(shù)達(dá)到最大 (2.38)。綜合分析試驗(yàn)結(jié)果可知,提高溶氣壓力更有利于微藻的氣浮采收。

圖4 溶氣壓力對(duì)微藻采收效果的影響Fig.4 Effects of air dissolving pressure on harvesting efficiency ofm icroalgae

2.4 氣體流量對(duì)金藻氣浮采收效果的影響

在微藻液位高度為1.0 m,流量為400 L/h的試驗(yàn)條件下,氣體流量對(duì)金藻氣浮采收效果的影響試驗(yàn)結(jié)果見圖5。從圖5可見:當(dāng)氣體流量由40 L/h提高到120 L/h時(shí),金藻的采收率增至最大(50.0%),當(dāng)氣體流量提高至160 L/h時(shí),金藻的采收率降至30.8%;當(dāng)氣體流量由40 L/h升提高到80 L/h時(shí),金藻的采收倍數(shù)由1.34增至1.45,繼續(xù)增加氣體流量時(shí),其濃縮倍數(shù)增幅不顯著(1.45～1.46)。可見,當(dāng)氣體流量保持在80～160 L/h時(shí),金藻的氣浮采收效果比較理想。

圖5 氣體流量對(duì)微藻采收效果的影響Fig.5 Effects of air flow rate on harvesting efficiency ofm icroalgae

2.5 綜合因子試驗(yàn)

選擇小球藻Ⅱ和金藻兩種藻液,選用L9(34)正交表分別進(jìn)行正交試驗(yàn)。正交試驗(yàn)因素及水平見表1,試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案及試驗(yàn)結(jié)果見表2。

從極差分析結(jié)果 (表2)可見:影響小球藻Ⅱ采收效果的主要因子為微藻液位高度,其次為藻液流量和溶氣壓力,最優(yōu)因子組合為A3B2C3;影響金藻采收效果的因子依次為微藻液位高度、氣體流量和藻液流量,最優(yōu)因子組合為A3B2C2。通過(guò)驗(yàn)證試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):在最優(yōu)組合條件下,即微藻液位高度、藻液流量和溶氣壓力分別為1.2 m、400 L/h和0.6 MPa時(shí),小球藻Ⅱ的氣浮采收率最高,為68.1%;微藻液位高度、藻液流量和氣體流量分別為1.2 m、400 L/h、120 L/h時(shí),金藻的氣浮采收率最高,為65.1%?？梢?3因子共同作用時(shí),微藻液位高度對(duì)小球藻Ⅱ和金藻采收效果的影響最顯著,因此,合理調(diào)控微藻液位高度,對(duì)提高微藻的氣浮采收率比較有利。

表1 試驗(yàn)因子及其水平Tab.1 Experimental parameters and levels

表2 微藻采收正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案及試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 The resu lts of orthogonal design for harvesting ofm icroalgae

3 討論

本試驗(yàn)結(jié)果顯示,微藻液位高度過(guò)低或過(guò)高均不利于氣浮采收,當(dāng)液位高度小于0.8 m時(shí),由于液面與釋氣頭距離較近,釋氣頭出水對(duì)液柱產(chǎn)生較大的擾動(dòng),影響微氣泡對(duì)微藻細(xì)胞的黏附和提升效果;當(dāng)液位高度超過(guò)1.2 m時(shí),由于靜壓增大,氣泡的流速降低[22],氣泡在上升過(guò)程中受到擠壓和撞擊破碎的機(jī)會(huì)增多,采收效果亦不理想。

在本試驗(yàn)條件下,藻液流量小于300 L/h時(shí),由于流速低,氣泡在氣液接觸柱內(nèi)的滯留時(shí)間延長(zhǎng)而容易破碎,因此氣浮采收效率比較低;當(dāng)藻液流量超過(guò)500 L/h時(shí),由于氣液比降低,單位時(shí)間內(nèi)向藻液中輸送的氣量減少,氣泡密度降低,致使氣浮效率下降。在本試驗(yàn)條件下,當(dāng)藻液流量一定時(shí),隨著溶氣壓力的增加,一方面氣體溶解度提高,單位液體中溶氣量增加[23];另一方面,理論釋氣量呈線性增加,并且所產(chǎn)生的氣泡直徑減小[24],因此單位溶氣量所釋放的氣泡個(gè)數(shù)增多,有利于氣浮采收。在本試驗(yàn)條件下,當(dāng)藻液流量一定時(shí),隨著氣體流量的增加,藻液中溶入的氣量不斷增加,析出的微氣泡增多,金藻的采收效率不斷提高;但是當(dāng)氣體流量超過(guò)120 L/h時(shí),溶氣量有達(dá)到飽和的趨勢(shì),單位液體的溶氣總量不僅不會(huì)增加,未溶解的氣體還會(huì)對(duì)析出的氣泡產(chǎn)生一定的擾動(dòng),造成氣泡破碎,從而降低金藻的采收效率。

不同藻液濃度和微藻種類的采收結(jié)果顯示,小球藻Ⅱ的采收率高于小球藻Ⅰ,表明微藻濃度越高越有利于氣浮采收;另外,與金藻相比,小球藻更有利于氣浮采收,這可能是由于金藻細(xì)胞形狀不規(guī)則,其與氣泡黏附時(shí)容易造成氣泡破碎,從而影響氣浮分離效果。

4 結(jié)論

1)微藻的采收效果與微藻液位高度、藻液流量、溶氣壓力或氣體流量等因素有關(guān),其中微藻液位高度對(duì)微藻采收效果的影響最顯著;2)微藻液位高度、藻液流量和溶氣壓力分別為1.2 m、400 L/h和0.6 MPa時(shí),小球藻的采收效果最好;微藻液位高度、藻液流量和氣體流量分別為1.2 m、400 L/h和120 L/h時(shí),金藻的采收效果最好;3)微藻的氣浮效果與藻液濃度和微藻種類有關(guān),藻液濃度愈高,愈有利于氣浮采收,小球藻的氣浮采收優(yōu)于金藻;在本試驗(yàn)條件下,小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的最大采收率分別為60.3%、68.1%和65.4%;4)在未改變?cè)逡簆H值和未添加絮凝劑的條件下,利用回流式、連續(xù)加壓氣浮技術(shù)對(duì)微藻進(jìn)行采收,采收效率明顯高于傳統(tǒng)氣浮采收。

參考文獻(xiàn):

[1] 孫靈毅,王力勇,趙強(qiáng).3種微藻兼養(yǎng)培養(yǎng)及營(yíng)養(yǎng)成分的比較[J].大連水產(chǎn)學(xué)院學(xué)報(bào),2004,19(2):146-149.

[2] Pauline S,Claire JS,Elie D,et al.Commercial applications ofmicroalgae[J].JBiosci Bioeng,2006,101(2):87-96.

[3] Stephens E,Ross L L,Mussgnug JH,etal.Future prospects ofmicroalgal biofule production system[J].Trends in Plant Science, 2010,15(10):554-564.

[4] Beer L L,Boyd E S,Peters JW,et al.Engineering algae for biohydrogen and biofuel production[J].CurrentOption in Biotechnology,2009,20:264-271.

[5] Uduman N,Qi Y,Danquah M.Dewatering ofmicroalgal cultures:A major bottleneck to algae-based fuels[J].JRenewable and Sustainable Energy,2010(2):1-15.

[6] 林喆,匡亞莉,郭進(jìn),等.微藻采收技術(shù)的進(jìn)展與展望[J].過(guò)程工程學(xué)報(bào),2009,9(6):1242-1247.

[7] Grima EM,Belarbi E H,Acién Fernández FG,et al.Recovery of microalgal biomassandmetabolites:processoptionsand economics [J].Biotechnology Advances,2003,20(7/8):491-515.

[8] El Diwani G I,El Rafei SA,Hawash S I,etal.Optimized flocculation ofmicroalgae for fuel oil and antioxidant production[J].Der Chemica Sinica,2011,2(4):12-25.

[9] Salim S,Bosma R,Vermu?M H,et al.Harvesting ofmicro-algae by bio-flocculation[J].Journal of Applied Phycology,2011,23 (5):849-855.

[10] Bosma R,Van Spronsen W A,Tramper J,etal.Ultrasound,a new separation technique to harvestmicroalgae[J].Journal of Applied Phycology,2003,15:143-153.

[11] 周瑋,王國(guó)棟,蔡學(xué)新,等.用中空纖維超濾技術(shù)濃縮單細(xì)胞藻類的試驗(yàn)[J].大連水產(chǎn)學(xué)院學(xué)報(bào),2008,23(4):296-299.

[12] Fukushi K,Tambo N.A kinetic model for dissolve an flotation in water and wastewater treatment[J].Water Sciences and Technology,1995,31(3-4):37-47.

[13] 牟晨曉,李俐俐,李秀辰,等.加壓溶氣氣浮技術(shù)用于凈化養(yǎng)殖水體的研究[J].水產(chǎn)科學(xué),2008,27(4):167-170.

[14] Csordas A,Wang J K.An integrated photobioreactor and foam fractionation unit for the growth and harvest ofChaetocersspp.In open systems[J].Aquaculture Engineering,2004,30:15-30.

[15] 鄭必勝,張圈權(quán),蔡妙顏,等.利用氣浮法采收小球藻的生物量[J].海湖鹽與化工,1999,28(6):8-11.

[16] Wiley PE,Brenneman K J,Jacobson A E.Improved algal harvesting using suspended air flotation[J].Water Environment Research,2009,81(7):702-708.

[17] 曾文爐,李浩然,叢威,等.微藻細(xì)胞的氣浮法采收[J].海洋通報(bào),2003,27(5):507-511.

[18] 崔景芹,鄭毅,叢威,等.溶氣氣浮法采收鹽藻細(xì)胞[J].過(guò)程工程學(xué)報(bào),2003,3(2):151-155.

[19] 高莉麗,劉天中,張維,等.小球藻的絮凝沉降及溶氣氣浮采收研究[J].海洋科學(xué),2010,34(12):46-51.

[20] 高莉麗,江懷真,劉天中.紫球藻溶氣氣浮法采收條件研究[J].中國(guó)海洋大學(xué)學(xué)報(bào),2010,40(11):62-66.

[21] Harith Z T,Yusoff F M,Mohamed M S,et al.Effect of different flocculation on the flocculation performance ofmicroalgae,Chaetoceroscalcitrans,cells[J].African Journal of Biotechnology,2009,8 (21):5971-5978.

[22] Week N C,TimmonsM B,Chens S.Feasibility ofusing foam fractionation for the removal of dissoved and suspended solids from fish culture water[J].Aquaculture Engneering,1992,11(4):251-265.

[23] Lekang O.Aquaculture Engneering[M].UK:Blackwell Publishing Ltd,2007:97-120.

[24] 王立新,歐陽(yáng)藩.泡載分離器的研究[J].化學(xué)工程,1993,21 (5):70-73.

Performance of dissolved air flotation for marinem icroalgae harvesting

LIXiu-chen,MU Chen-xiao,MU Gang,LIFeng
(R&D Center of Fisheries Equipment and Engineering of Liaoning Province,Dalian Ocean University,Dalian 116023,China)

Harvesting experiments ofChlorococcumsp.andDicrateriazhanjiannsiswere carried out using recycled and dissolved air flotation.Effects of the height and flow rate of algae liquid,the dissolving pressure and flow rate of air on harvesting efficiency ofmicroalgae were studied by single and multi-parameter experimental approaches. Results show that the harvesting efficiency ofChlorococcumsp.andDicrateriazhanjiannsisare influenced significantly by the height of algae liquid.Relatively higher harvesting efficiency were obtained when the height and flow rate of algae liquid,the dissolving pressure or flow rate of airwere kept at1.2 m,400 L/h,0.6 MPa or120 L/h, respectively.Maximum harvesting efficiency forChlorococcumsp.Ⅰ,Chlorococcumsp.Ⅱ andDicrateriazhanjiannsiswere found as 60.3%,68.1%and 65.4%,respectively.Without changing in pH and adding any flocculent to the algae liquid,the harvesting efficiency ofmarinemicroalgae is clearly higher by the recycled and dissolved air flotation than that of traditional foam flotation

marinemicroalgae;harvesting;dissolved air flotation;recycle

S985.4

A

2095-1388(2012)04-0355-05

2012-05-03

遼寧省優(yōu)秀人才計(jì)劃項(xiàng)目 (LR201120)

李秀辰 (1964-),女,教授。E-mail:lxc@dlou.edu.cn