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        懸板分層式引水樞紐進(jìn)水閘水力計算

        2012-07-20 02:42:28趙曉軍關(guān)明
        山西水利科技 2012年2期
        關(guān)鍵詞:試算進(jìn)水閘和田地區(qū)

        趙曉軍 關(guān)明

        (新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)勘測規(guī)劃設(shè)計研究院 新疆烏魯木齊 830002)

        新疆屬干旱地區(qū),疆內(nèi)河流大部分為山溪性河流,河道泥沙多,且以推移質(zhì)為主,其粒徑粗、量大,給引水樞紐造成淤積等危害。而前蘇聯(lián)提出的“懸板分層式”引水樞紐,采用“正面分層引水、正面排沙”的布置形式【1】,比較符合泥沙輸運規(guī)律,較好地解決了引水和防沙的矛盾。目前在新疆的桑株河引水樞紐、玉龍喀什河引水樞紐、喀拉喀什河引水樞紐等多個引水樞紐上得以應(yīng)用【2】。但是,由于懸板的水力計算值與實際值相差很大,懸板的引水流量及布置形式等經(jīng)常需要模型試驗來確定,從而影響了該工程的進(jìn)一步推廣應(yīng)用?,F(xiàn)以克里雅河昆侖引水樞紐懸板分層式引水計算為例,為此類引水樞紐的水力計算提供參考借鑒。

        圖1 昆侖引水樞紐平面布置圖

        圖2 進(jìn)水閘縱剖面圖

        圖3 沖沙閘縱剖面圖

        1 樞紐概況

        和田地區(qū)克里雅河昆侖引水樞紐是克里雅河的第一級樞紐。始建于1962年,經(jīng)過二十多年的運行,由于泥沙的淤積,基本無法利用。因此自1987年和田地區(qū)水利局、于田縣水電局開始做重建昆侖引水樞紐的前期工作,于1994年建成使用。控制著于田縣的80.9%的灌溉面積。

        昆侖樞紐原設(shè)計控制灌溉面積32 180 hm2,工程規(guī)模為Ⅲ等中型,引水流量60 m3/s;設(shè)計洪水標(biāo)準(zhǔn)為50年一遇,設(shè)計洪水流量819 m3/s;校核洪水標(biāo)準(zhǔn)為300年一遇,校核洪水流量1 090 m3/s?,F(xiàn)狀引水樞紐由沖沙閘、泄洪閘、進(jìn)水閘、上游導(dǎo)流堤及下游導(dǎo)流堤等5部分組成。

        其中進(jìn)水閘共1孔,閘室結(jié)構(gòu)為胸墻式,閘底板與閘墩為分離式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),閘室凈寬8.0 m,孔口高度為3.0 m。沖沙閘和進(jìn)水閘前設(shè)有平面呈梯形的引水懸板,為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),厚0.3 m。

        引水樞紐、進(jìn)水閘、沖沙閘的平面布置及剖面圖見圖1、2、3。

        2 昆侖引水樞紐進(jìn)水閘正常引水位計算

        由于進(jìn)水閘前懸板懸空,與皮卡洛夫堰型(皮氏堰)不盡相同,根據(jù)水流情況,認(rèn)為懸板式過水與側(cè)槽式溢洪道類似,其具體計算方法如下:

        圖4 懸板大樣圖(單位:cm)

        圖5 皮氏堰大樣圖

        (1)進(jìn)水閘最大引水流量Q=60 m3/s。懸板平面尺寸及剖面圖見圖 4、5。

        (2)計算【3】

        式中Q——設(shè)計引水流量,m3/s;

        b——過流斷面寬度,m;

        q——單寬流量,m2/s;

        式中m——流量系數(shù),取0.385;

        H0——堰頂水頭,m;

        式中φ——流速系數(shù),φ=0.95~1.0,此處取0.98;

        C——由圖得知取0.35 m;

        hc——收縮斷面水深,m;

        式中hk——臨界水深,m;

        α——動能修正系數(shù),取α=1.10;

        (3)條件判定

        C值應(yīng)滿足:0.2 hc≤C≤0.8 hc,0.2 hc=0.09 m≤C=0.35≤0.8 hc=0.37 m,滿足條件;

        根據(jù)不淹沒條件△/H0≤0.8,即△≤0.8H0,則△≤0.8H=0.8×1.11 m=0.89 m;

        懸板上水深h應(yīng)滿足:h≤△+C=0.89 m+0.35 m=1.24 m。

        (4)試算懸板上水深h

        根據(jù)槽內(nèi)最大限制水深(h<△+C)和最大控制流速(和田地區(qū)采用5.5 m/s)按相關(guān)公式【4】進(jìn)行槽內(nèi)水面線試算,達(dá)到ha相近時為止(ha為上下兩斷面水面降落值),然后計算各斷面的流量之和,判斷是否能通過設(shè)計流量。

        斷面號 2 3 4 5 斷面號 2 3 4 5 d(m)5.60 11.20 16.80 22.40 d(m) 5.60 11.20 16.80 22.40 l(m)12.00 6.00 6.00 6.00 l(m) 12.00 6.00 6.00 6.00 Q(m3/s)24.00 36.00 48.00 60.00 Q(m3/s)24.00 36.00 48.00 60.00 b(m)8.15 10.31 12.46 14.62 b(m) 8.15 10.31 12.46 14.62 v(m/s)5.50 5.50 5.50 5.50 v(m/s)2.53 3.49 4.45 5.50 h(m)0.54 0.63 0.70 0.75 h'(m) 1.17 1.00 0.87 0.75 χ(m)9.22 11.58 13.86 16.11 χ(m) 10.48 12.31 14.19 16.11 A(m2)4.36 6.55 8.73 10.91 A(m2) 9.50 10.32 10.79 10.91 R(m)0.47 0.57 0.63 0.68 R(m) 0.91 0.84 0.76 0.68 n 0.02 0.02 0.02 0.02 n 0.02 0.02 0.02 0.02 C 44.14 45.46 46.29 46.85 C 49.19 48.55 47.77 46.85 C2R921.96 1168.411349.141486.32 C2R 2192.771976.351734.721486.32 i% 3.28 2.59 2.24 2.04 i% 0.29 0.62 1.14 2.04 iop 2.94 2.42 2.14 iop 0.45 0.88 1.59 ha(cm) 16.44 13.53 11.98 ha(cm) 2.54 4.92 8.89∑ha(cm) 41.94 ∑ha(cm) 16.35

        上述試算中:

        di——起點到各個橫斷面間的距離,m;li——所在斷面過水邊長度,m;

        Qi——所在斷面過流流量

        bi——斷面寬度,m;

        νi——最大控制流速,m/s,和田地區(qū)一般采用5.5 m/s,初次試算時假定為最大控制流速,從第二次試算開始νi=

        iop——相鄰兩斷面的平均水力坡度;

        hai——相鄰兩斷面水面降落值,cm,ha i=d2iopi,此處d2=5.6 m,即相鄰兩端面間的距離;

        不斷地試算,直至最后兩次試算的結(jié)果相近即可,即h=h’。此次計算,第五次與第六次試算結(jié)果相近,即為所求水深,h=0.938m。

        (5)閘前水位的確定

        (6)昆侖引水樞紐其他水力計算

        按照常規(guī)的水力計算方法計算即可。

        3 結(jié)語

        對于低水頭且河道泥沙量大的引水樞紐,采用懸板分層式引水可有效地解決引水和防沙的矛盾。據(jù)悉,懸板的設(shè)置改變了水流流態(tài)及水流內(nèi)部結(jié)構(gòu),即變明流為有壓流(板下區(qū)),使板下區(qū)縱向流速較不設(shè)置板時增大了22%【5】,從而提高泥沙的輸移能力。本文僅對懸板分層引水的部分水力計算進(jìn)行了簡單闡述及實例應(yīng)用說明,以便其他同類工程應(yīng)用參考。

        [1]張建民,楊永全,等.懸板在低水頭引水防沙工程中的應(yīng)用[J].中國農(nóng)村水利水電,2001(4):1.

        [2]張建民,侯杰,周著.懸板分層式引水渠首懸板區(qū)水力特性研究[J].新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報,1997(3):1.

        [3]李煒.水力計算手冊(第二版)[M].北京:中國水利水電出版社,2006;75.

        [4]麥家煊.水工建筑物[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005;276.

        [5]侯杰,邱秀云,周著.懸板區(qū)流場特性及其對輸沙的影響[J].泥沙研究,1999(3):3.

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