洪榮坤， 沈躍良， 趙振峰

（1.廣東省粵電集團(tuán)有限公司，廣州510600；2.廣東電網(wǎng)公司電力科學(xué)研究院，廣州510080；3.華中科技大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，武漢430074）

對(duì)沖燃燒方式是目前600MW及以上機(jī)組采用較多的一種燃燒器布置形式，分離燃盡風(fēng)設(shè)計(jì)是現(xiàn)代大型電站鍋爐的典型特點(diǎn)［1］，在保證燃燒效率的同時(shí)可有效降低NOx排放量.但是，采用對(duì)沖燃燒方式的鍋爐卻存在后期混合差的問題［2］，如果燃盡風(fēng)設(shè)計(jì)不當(dāng)，不僅會(huì)造成爐膛較大范圍內(nèi)缺氧，局部高溫，引起水冷壁結(jié)渣和高溫腐蝕［3］，還會(huì)降低燃燒效率.筆者對(duì)某600MW機(jī)組對(duì)沖燃燒鍋爐的CO和NOx排放特性進(jìn)行了研究，分析了在燃盡風(fēng)量還未達(dá)設(shè)計(jì)值時(shí)NOx排放質(zhì)量濃度就出現(xiàn)拐點(diǎn)的原因.通過調(diào)整配風(fēng)來提高燃盡風(fēng)量的比例，不僅可以降低CO排放質(zhì)量濃度，而且可以減少飛灰可燃物，但NOx排放質(zhì)量濃度卻升高，主燃燒區(qū)側(cè)墻高溫腐蝕風(fēng)險(xiǎn)增大，這些特性與燃燒系統(tǒng)的設(shè)計(jì)密切相關(guān)，因此需要改進(jìn)燃燒系統(tǒng).

1 設(shè)備概況

某600MW超臨界機(jī)組鍋爐為露天布置、平衡通風(fēng)、一次再熱、固態(tài)排渣、懸吊結(jié)構(gòu)Π型的全鋼構(gòu)架單爐膛鍋爐.鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量（BMCR）為1 950t／h，額定蒸汽壓力為25.4MPa，額定蒸汽溫度為571℃，再熱蒸汽溫度為569℃.

鍋爐的設(shè)計(jì)煤種為神府東勝煤，校核煤種為晉北煙煤，點(diǎn)火油與助燃油為0號(hào)輕柴油，在BMCR工況下計(jì)算得到的鍋爐熱效率為93.91%，設(shè)計(jì)煤粉細(xì)度R90＝25%.該鍋爐的主要性能參數(shù)和設(shè)計(jì)煤種的煤質(zhì)參數(shù)分別見表1和表2.燃燒器采用按巴布科克日立公司（BHK）技術(shù)設(shè)計(jì)的性能優(yōu)異的低NOx旋流式煤粉燃燒器（HT－NR3），其示意圖見圖1，主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表3.BMCR工況下前后墻共有5層燃燒器投入運(yùn)行，每層布置6只燃燒器，同時(shí)前后墻各布置一層燃盡風(fēng)噴口，如圖2所示.

表1 鍋爐的主要性能參數(shù)Tab.1 Main performance parameters of the boiler

表2 鍋爐設(shè)計(jì)煤種的煤質(zhì)參數(shù)Tab.2 Quality parameters of the design coal for the boiler

圖1 燃燒器示意圖Fig.1 Schematic diagram of the burner

表3 燃燒器的設(shè)計(jì)參數(shù)（設(shè)計(jì)煤種，BMCR工況）Tab.3 Design parameters of the burner（design coal，BMCR condition）

圖2 燃燒系統(tǒng)示意圖（單位：mm）Fig.2 Schematic diagram of the combustion system（unit：mm）

2 分級(jí)送風(fēng)NOx減排原理

分級(jí)送風(fēng)就是將燃燒所需要的空氣分2級(jí)送入爐膛，在第一級(jí)（即主燃燒區(qū)）內(nèi)送入大約80%的空氣量，使燃料在缺氧、富燃料條件下燃燒，控制燃燒的速度和溫度，進(jìn)而抑制熱力型NO的生成.同時(shí)，燃燒生成的CO與NO發(fā)生還原反應(yīng)，以及燃料中N分解成的中間產(chǎn)物（如NH、CN、HCN等）發(fā)生反應(yīng)或與NO進(jìn)行還原分解，反應(yīng)過程［4］如式（1）～式（3）所示，從而減少了燃料型NO的生成量.

CO與NO進(jìn)行反應(yīng)的一個(gè)先決條件是CO體積分?jǐn)?shù)必須足夠高，要求CO的體積分?jǐn)?shù)大于1%.

第二級(jí)區(qū)域（燃盡區(qū)）中剩余空氣的加入使此區(qū)域成為富氧燃燒區(qū)，一些中間產(chǎn)物被氧化生成NO，反應(yīng)方程式為

由于火焰溫度低，由式（4）生成的NO并不多，因而總的NO生成量是降低的.

主燃燒區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)α1對(duì)降低NO的排放質(zhì)量濃度至關(guān)重要.為了能有效地控制NO的生成量，需要選擇合理的主燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)，以保證該區(qū)城形成“富燃料燃燒”（即貧氧燃燒），盡可能減少NO的生成并使燃燒工況穩(wěn)定.當(dāng)α1≥0.75時(shí)，在總的氣相含氮化合物（NO、HCN、NH ）中，NO為主要成分.當(dāng)α1減小時(shí)，NO的排放量減少，因此在燃盡區(qū)后NO的排放量也減少.但是，如果主燃區(qū)的過量空氣系數(shù)過小，煙氣中的HCN、NH和焦炭N將會(huì)增加.當(dāng)α1＜0.60時(shí)，煙氣中HCN和NH的質(zhì)量濃度大大增加，超過了NO的質(zhì)量濃度值.高質(zhì)量濃度的HCN和NH不僅有利于NO的還原，使主燃燒區(qū)的NO質(zhì)量濃度降低，而且還會(huì)進(jìn)入上部α1＞1.00的燃盡區(qū)并被氧化生成NO.同時(shí)焦炭N隨著α1的減小而顯著增加，導(dǎo)致燃盡區(qū)中焦炭N的含量增加，最終使總的NO排放量增加［5－8］.因此，在α1減小的過程中，NO的排放量先減少后增加，存在最佳α1值使得NO的排放量最小，對(duì)于煙煤鍋爐，最佳α1值為0.70左右［9］.

3 CO和NO排放特性試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 O2、CO和飛灰可燃物的分布

在600MW負(fù)荷下，鍋爐空氣預(yù)熱器進(jìn)口的O2體積分?jǐn)?shù)、CO質(zhì)量濃度和飛灰可燃物質(zhì)量分?jǐn)?shù)沿爐膛寬度方向的分布如圖3所示，O2體積分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)兩側(cè)低、中間高的分布趨勢，而CO質(zhì)量濃度和飛灰可燃物質(zhì)量分?jǐn)?shù)則呈現(xiàn)兩側(cè)高、中間低的分布趨勢，兩者均與O2體積分?jǐn)?shù)分布相反.兩側(cè)的CO質(zhì)量濃度最高時(shí)可超過7 500mg／m3，且變化較大.

圖3 O2體積分?jǐn)?shù)、CO質(zhì)量濃度和飛灰可燃物質(zhì)量分?jǐn)?shù)沿爐膛寬度方向的分布Fig.3 Distribution of O2volume fraction，CO mass concentration and fly ash combustibles mass fraction along furnace width

3.2 燃盡風(fēng)量對(duì)CO和NOx排放質(zhì)量濃度的影響

在鍋爐總風(fēng)量不變的條件下，改變?nèi)急M風(fēng)比例（即燃盡風(fēng)量占二次風(fēng)量的比例）相當(dāng)于改變?chǔ)?，鍋爐負(fù)荷為600MW時(shí)，空氣預(yù)熱器進(jìn)口氧氣量φ（O2）約為2.8%，一次風(fēng)率為23.5%.圖4給出了α1對(duì)CO和NOx排放質(zhì)量濃度的影響.其中α1由集散控制系統(tǒng)（DCS）中二次風(fēng)量和一次風(fēng)量數(shù)據(jù)計(jì)算得到，各風(fēng)量均經(jīng)過標(biāo)定；由于CO排放質(zhì)量濃度的瞬時(shí)值波動(dòng)較大，因此其值為測試期內(nèi)在線測量數(shù)值的平均值；NOx排放質(zhì)量濃度值為在線測試的NO質(zhì)量濃度值換算至φ（O2）＝6%條件下的NOx質(zhì)量濃度值.

由圖4可知，當(dāng)α1為0.86～0.90時(shí)（對(duì)應(yīng)的燃盡風(fēng)比例為27%～32%），NOx排放質(zhì)量濃度出現(xiàn)最小值，如圖中的方框部分所示.當(dāng)負(fù)荷、氧氣量、煤種等試驗(yàn)條件發(fā)生變化時(shí)，NOx排放質(zhì)量濃度出現(xiàn)拐點(diǎn)的α1值會(huì)稍有不同.在較小的燃盡風(fēng)比例下（α1須大于設(shè)計(jì)值），CO的排放質(zhì)量濃度達(dá)到500～2 500mg／m3，平均超過1 000mg／m3，化學(xué)不完全燃燒損失為0.2%～0.9%；只有當(dāng)燃盡風(fēng)比例提高至50%左右（α1接近0.70）時(shí)，才能有效地降低CO的排放質(zhì)量濃度.但是提高燃盡風(fēng)量會(huì)增強(qiáng)主燃燒區(qū)側(cè)墻的還原性氣氛，增大了水冷壁高溫腐蝕風(fēng)險(xiǎn).

圖4 α1對(duì)CO和NOx排放質(zhì)量濃度的影響Fig.4 Influence ofα1on CO and NOxemission mass concentration

3.3 氧氣量對(duì)CO和NOx排放質(zhì)量濃度的影響

在較高燃盡風(fēng)比例下，氧體積分?jǐn)?shù)φ（O2）從2.5%變化到3.5%時(shí)，φ（O2）變化對(duì)CO和 NOx排放質(zhì)量濃度影響明顯減弱，如圖5所示.當(dāng)燃盡風(fēng)比例為48%（α1＝0.72）時(shí)，NOx排放質(zhì)量濃度隨氧體積分?jǐn)?shù)的變化率僅有12mg／m3，CO排放質(zhì)量濃度隨氧體積分?jǐn)?shù)的變化率為－119mg／m3；而當(dāng)燃盡風(fēng)比例約為30%（α1＝0.88）時(shí)，NOx排放質(zhì)量濃度隨氧體積分?jǐn)?shù)的變化率達(dá)到33mg／m3，CO排放質(zhì)量濃度隨氧體積分?jǐn)?shù)的變化率則達(dá)到－1 011mg／m3.

圖5 不同燃盡風(fēng)比例下CO和NOx排放質(zhì)量濃度的變化規(guī)律Fig.5 Variation of CO and NOxemission mass concentration at different ratios of overfire air

3.4 CO和NOx排放質(zhì)量濃度的相關(guān)性

當(dāng)φ（O2）＝2.99%，α1＝0.73和燃盡風(fēng)比例為46.3%時(shí)，NOx排放質(zhì)量濃度與CO排放質(zhì)量濃度的相關(guān)性如圖6所示.其中CO和NOx的排放質(zhì)量濃度值均為脫硫系統(tǒng)后的在線數(shù)據(jù)值.由圖6可知，CO和NOx的排放質(zhì)量濃度具有高度的負(fù)相關(guān)特性，相關(guān)系數(shù)為－0.948.

圖6 CO和NOx排放質(zhì)量濃度的相關(guān)性Fig.6 Correlation between CO and NOxemission mass concentration

4 CO和NOx排放特性的原因分析

上述試驗(yàn)結(jié)果反映了2個(gè)問題：（1）鍋爐燃盡區(qū)的燃燒狀況欠佳；（2）HT－NR3型旋流燃燒器的低NOx效應(yīng)可能過于顯著.

對(duì)于分離燃盡風(fēng)設(shè)計(jì)的鍋爐，主燃燒器區(qū)域設(shè)計(jì)的過量空氣系數(shù)小于1.0，因此在主燃燒器區(qū)內(nèi)必然會(huì)產(chǎn)生大量的CO，關(guān)鍵在于在燃盡風(fēng)及以上區(qū)域能否將產(chǎn)生的CO全部氧化為CO2，從而降低化學(xué)不完全燃燒損失.所研究鍋爐的設(shè)計(jì)燃盡風(fēng)比例約為38.8%，600MW負(fù)荷鍋爐的CO排放質(zhì)量濃度仍較高（約1 000mg／m3），如圖4所示，需要提高氧量來降低CO的排放質(zhì)量濃度.只有當(dāng)燃盡風(fēng)比例提高至48%左右時(shí)，尾部CO的排放質(zhì)量濃度才能降到100mg／m3以下，且飛灰可燃物含量也同步下降，此時(shí)燃盡風(fēng)的穿透力、氣流擾動(dòng)能力均增強(qiáng)，反映了該前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐燃盡風(fēng)穿透力可能不足，在燃燒后期燃燒狀況不佳.

當(dāng)爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.14時(shí)，NOx排放質(zhì)量濃度最低時(shí)的最佳化學(xué)當(dāng)量比約為0.80，此值恰好與鍋爐主燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)的設(shè)計(jì)值相等.由試驗(yàn)結(jié)果可知，當(dāng)α1為0.86～0.90（大于設(shè)計(jì)值）時(shí)出現(xiàn)NOx排放質(zhì)量濃度的拐點(diǎn)，此時(shí)燃盡風(fēng)量還未達(dá)到設(shè)計(jì)值，原因可能與鍋爐燃燒器的低NOx設(shè)計(jì)有關(guān).

圖7表示模擬所得中層燃燒器和燃盡風(fēng)層橫截面上的煙氣體積分?jǐn)?shù)分布云圖（圖中x、y是指爐膛的寬度和高度方向），在中層燃燒器出口區(qū)域的中心位置形成了富燃料燃燒，O2含量很少，而產(chǎn)生的CO體積分?jǐn)?shù)則很大，NO的體積分?jǐn)?shù)也很小，即燃燒器出口煤粉與外二次風(fēng)的分離（燃燒器分級(jí)燃燒）有效地抑制了NO的生成；中層燃燒器沿深度方向的中心區(qū)域O2和NO的體積分?jǐn)?shù)很小，而CO的體積分?jǐn)?shù)較大.

在燃盡風(fēng)層，隨著O2的補(bǔ)充，燃盡風(fēng)出口生成了一定體積分?jǐn)?shù)的NO，但在深度方向的中心區(qū)域和側(cè)墻貼壁處O2和NO體積分?jǐn)?shù)仍然很小，CO體積分?jǐn)?shù)很大.

該鍋爐實(shí)際上存在燃燒器內(nèi)的分級(jí)燃燒和爐膛整體的分級(jí)燃燒，在總風(fēng)量一定的條件下，提高鍋爐燃盡風(fēng)的比例相當(dāng)于減小了燃燒器的內(nèi)、外二次風(fēng)的比例，即爐膛的整體空氣分級(jí)程度提高，有利于抑制揮發(fā)分NO的生成，但燃燒器的分級(jí)程度卻減弱了，燃燒器出口的NO生成量增加.

圖7 中層燃燒器和燃盡風(fēng)層截面上煙氣成分的體積分?jǐn)?shù)分布云圖（左為中層燃燒器，右為燃盡風(fēng)層）Fig.7 Volume fraction distribution of various gas components at mid－layer of burner and the layer of overfire air

HT－NR3燃燒器的低NOx特性使得燃燒器內(nèi)的空氣分級(jí)對(duì)NOx排放質(zhì)量濃度降低起到了很大的作用.這可能使得在主燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)還未減小到設(shè)計(jì)值時(shí)，燃燒器出口NO生成量的增加量大于整體空氣分級(jí)程度提高而帶來的NO減少量.

此外，由于原設(shè)計(jì)的該鍋爐燃盡風(fēng)穿透力偏弱，在增加燃盡風(fēng)量后，燃盡風(fēng)穿透力增強(qiáng)，燃盡風(fēng)區(qū)域CO被氧化的比例升高，CO體積分?jǐn)?shù)大于1.0%的強(qiáng)還原性區(qū)域大大減小，CO對(duì)NO的還原作用減弱；相反HCN、NH和焦炭N被氧化成NO的量卻明顯增加，使NOx排放質(zhì)量濃度增大，圖6中CO和NOx排放的相關(guān)性可能也反映了這種影響.

從爐膛貼壁處局部區(qū)域O2、CO、NO的測量結(jié)果可以看到該鍋爐燃燒器的低NOx和高CO生成效應(yīng)，如圖8所示，圖中φ（O2）的單位為%，ρ（CO）和ρ（NO）的單位均為mg／m3.

圖8 爐膛局部貼壁區(qū)域的O2體積分?jǐn)?shù)、CO質(zhì)量濃度和NO質(zhì)量濃度Fig.8 Volume fraction of O2，mass concentration of CO and NO in the area near furnace walls

在燃盡風(fēng)層（標(biāo)高為32.6m），兩側(cè)墻貼壁處的O2體積分?jǐn)?shù)基本為0，CO體積分?jǐn)?shù)大于6.6%，NO的質(zhì)量濃度只有21.43mg／m3左右，即側(cè)墻區(qū)域存在很強(qiáng)的還原性氣氛，極易引起高溫腐蝕.39.6m標(biāo)高處的區(qū)域才出現(xiàn)不同濃度的氧氣，CO被氧化至體積分?jǐn)?shù)小于1.0%，但仍有部分區(qū)域的CO體積分?jǐn)?shù)相當(dāng)高；同時(shí)，氧氣的補(bǔ)充使HCN、NH和焦炭N氧化成NO的量增加，NO的質(zhì)量濃度達(dá)到約300mg／m3.

5 結(jié) 論

（1）該鍋爐尾部煙氣中CO的排放質(zhì)量濃度為500～2 500mg／m3.當(dāng)主燃區(qū)過量空氣系數(shù)α1為0.86～0.90時(shí)，高于其設(shè)計(jì)的低NOx排放的過量空氣系數(shù)（0.80），對(duì)應(yīng)的燃盡風(fēng)比例約為27%～32%，NOx的排放質(zhì)量濃度出現(xiàn)拐點(diǎn).

（2）該鍋爐NOx的排放特性與其HT－NR3型燃燒器的低NOx設(shè)計(jì)有關(guān)，并與該鍋爐CO的排放特性呈負(fù)相關(guān)關(guān)系.

（3）在負(fù)荷為600MW和總風(fēng)量一定的工況下，燃盡風(fēng)比例從32%提高至49%，對(duì)應(yīng)主燃燒區(qū)的過量空氣系數(shù)α1從0.86減小為0.71，CO排放質(zhì)量濃度顯著下降，飛灰可燃物的濃度降低，NOx排放質(zhì)量濃度升高，側(cè)墻高溫腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)增大，氧量對(duì)CO和NOx排放特性的影響明顯減弱.

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