李 昕

（湘潭電機(jī)股份有限公司特電研究所，湖南湘潭 411101）

0 引言

電機(jī)作為機(jī)械電子產(chǎn)品的驅(qū)動(dòng)件，其振動(dòng)和噪聲大小反映了產(chǎn)品的性能好壞，電機(jī)噪聲也是衡量一個(gè)電機(jī)生產(chǎn)廠家的產(chǎn)品技術(shù)水平、質(zhì)量水平的重要指標(biāo)之一。作為電機(jī)生產(chǎn)廠家要滿足客戶對(duì)電機(jī)噪聲小的要求，如何解決電機(jī)噪聲問(wèn)題就自然成為電機(jī)制造行業(yè)特別關(guān)注的問(wèn)題。

本文主要介紹某大型直流電機(jī)在電磁方案設(shè)計(jì)不改變條件下，根據(jù)電機(jī)振動(dòng)、噪聲產(chǎn)生的機(jī)理，對(duì)直流電機(jī)進(jìn)行測(cè)試分析，確定主要振動(dòng)噪聲源，然后根據(jù)對(duì)振動(dòng)噪聲影響較大的主要零部件如電機(jī)的刷桿及刷桿座的結(jié)構(gòu)分析、端蓋焊接及加工、風(fēng)機(jī)電機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡、電機(jī)總裝配、零部件加工等制造工藝采取有效措施，達(dá)到減小振動(dòng)、降低噪聲5～10dB的目的。

1 電機(jī)振動(dòng)噪聲的產(chǎn)生機(jī)理

電機(jī)振動(dòng)分為電磁振動(dòng)和機(jī)械振動(dòng)。其電磁振動(dòng)主要由電機(jī)定、轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)相互作用產(chǎn)生隨時(shí)間和空間變化的徑向力，使定子鐵芯和機(jī)座隨時(shí)間周期性變形而引起振動(dòng)；機(jī)械振動(dòng)包括由轉(zhuǎn)子不平衡引起的離心力所產(chǎn)生的機(jī)械振動(dòng)和噪聲，軸承振動(dòng)噪聲，電刷與換向器滑動(dòng)接觸振動(dòng)，受軸承振動(dòng)激發(fā)的端蓋軸向、徑向振動(dòng)等。另外在電機(jī)的通風(fēng)系統(tǒng)中存在風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)以及轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)形成的氣體、渦流噪聲，風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)使冷卻氣體周期性脈動(dòng)或氣體撞擊障礙物產(chǎn)生的單頻噪聲，風(fēng)路中薄壁零件諧振或風(fēng)路設(shè)計(jì)不合理，也將產(chǎn)生噪聲。

為保證電機(jī)性能減小振動(dòng)和降低噪音，合理的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、制造工藝方法與零部件制造過(guò)程中的加工質(zhì)量決定電機(jī)的振動(dòng)與噪聲。除設(shè)計(jì)因素外,工藝水平的提高對(duì)電機(jī)振動(dòng)和噪聲的抑制起著重要作用。

2 電機(jī)噪聲控制的工藝措施

2.1 刷架結(jié)構(gòu)分析

2.1.1 刷架結(jié)構(gòu)改進(jìn)前測(cè)試情況及分析

我們對(duì)直流電機(jī)振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)各測(cè)點(diǎn)在不同工況下在某頻率點(diǎn)或頻率段振動(dòng)幅值的一些規(guī)律。其中刷架端測(cè)點(diǎn)振動(dòng)幅度最大值、次大值產(chǎn)生的頻率與電機(jī)換向片數(shù)有密切關(guān)系。如直流電機(jī)在100 r/min工況下，其刷架端的測(cè)點(diǎn)振動(dòng)幅度最大值、次大值的頻率為600 Hz和1200 Hz。600正好為直流電機(jī)轉(zhuǎn)速值100和換向片片數(shù)360的乘積除以60所得。并且換向器端振動(dòng)明顯大于非換向器端，據(jù)此我們將減小刷架的振動(dòng)作為減振降噪工作的重點(diǎn)研究方向之一。

2.1.2 刷桿座及刷桿結(jié)構(gòu)改進(jìn)、工藝研究情況

根據(jù)測(cè)試分析結(jié)論，我們對(duì)刷桿座及刷桿結(jié)構(gòu)進(jìn)行了工藝性改進(jìn)和研究，通過(guò)有限元計(jì)算等方法，對(duì)刷桿、刷架的強(qiáng)度進(jìn)行了核算，設(shè)計(jì)并制造了用于工藝研究的刷桿座和刷桿。工藝刷桿座和刷桿在原有基礎(chǔ)上增加了強(qiáng)度，增大了刷桿與刷桿座的接觸面積，增大了刷桿安裝孔距，從而使刷桿的安裝更加穩(wěn)固。將新制工藝刷桿座和刷桿裝配在直流電機(jī)上測(cè)試，其振動(dòng)加速度有明顯改善，振動(dòng)加速度級(jí)降低了4 dB左右。

2.1.3 電刷、刷盒結(jié)構(gòu)的工藝研究及測(cè)試情況

在工藝刷桿座和刷桿生產(chǎn)過(guò)程中，我們同時(shí)對(duì)電刷、刷握結(jié)構(gòu)進(jìn)行了工藝研究和測(cè)試。我們分別更換了各種不同型號(hào)的電刷和刷握進(jìn)行了振動(dòng)測(cè)試，其中采用的電刷有：D374（不帶橡膠減振墊）和D214（帶橡膠減振墊）；采用的刷握有壓指結(jié)構(gòu)和恒壓彈簧結(jié)構(gòu)。通過(guò)交差測(cè)試對(duì)比，電機(jī)的振動(dòng)加速度沒(méi)有明顯差距，據(jù)此我們認(rèn)為電刷和刷握結(jié)構(gòu)對(duì)電機(jī)的振動(dòng)加速度影響不大。

2.2 機(jī)座、端蓋及電樞支架焊接工藝分析

普通電機(jī)的機(jī)座、端蓋及電樞支架的焊接均采用普通焊條焊接，為達(dá)到降噪的目的，我們采用藥芯焊絲焊接方式。藥芯焊絲焊接可以減少大型結(jié)構(gòu)件的焊接變形，減少其內(nèi)部應(yīng)力，減少焊接飛濺，改善焊縫成形，提高結(jié)構(gòu)件外觀質(zhì)量及焊縫的機(jī)械性能等。前期我們對(duì)普通鋼材(Q235)的藥芯焊絲焊接工藝進(jìn)行了研究，通過(guò)大量試驗(yàn)，掌握了藥芯焊絲焊接普通鋼材的各種工藝參數(shù)及焊接技術(shù)，同時(shí)在電機(jī)的零件上使用驗(yàn)證；后期開(kāi)展了電機(jī)機(jī)座、端蓋、電樞支架等結(jié)構(gòu)件藥芯焊絲焊接工藝研究，進(jìn)行了大量的樣件焊接試驗(yàn)。對(duì)不同牌號(hào)的材料（如35號(hào)鋼、鋼板Q235等）在不同狀態(tài)（如鍛件、鑄件、鋼板）、不同厚度采用藥芯焊絲焊接，通過(guò)大量試驗(yàn)和驗(yàn)證，掌握了電機(jī)結(jié)構(gòu)件材料在不同狀態(tài)、不同厚度下的藥芯焊絲焊接工藝參數(shù)，并編制了焊接工藝守則。經(jīng)過(guò)機(jī)加工及試驗(yàn)驗(yàn)證，機(jī)座、端蓋及電樞支架等的焊接變形得到了有效控制，焊縫成形美觀，保證了機(jī)座、端蓋等結(jié)構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。

2.3 端蓋加工尺寸分散性對(duì)整機(jī)振動(dòng)值影響分析研究

為了分析端蓋加工尺寸分散性對(duì)整機(jī)振動(dòng)值影響，生產(chǎn)了兩件樣件端蓋，全部采用藥芯焊絲焊接，一方面對(duì)藥心焊絲焊接進(jìn)行了工程應(yīng)用驗(yàn)證；另一方面利用樣件端蓋增加了兩次電機(jī)裝配，充分開(kāi)展了裝配工藝研究；第三是開(kāi)展了加工尺寸分散性對(duì)整機(jī)振動(dòng)值影響分析研究，加工中對(duì)樣件端蓋止口等關(guān)鍵尺寸特意加工至上偏差或下偏差，分別進(jìn)行了裝配和振動(dòng)噪聲檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果無(wú)明顯差別，表明在圖紙要求尺寸范圍內(nèi)，端蓋止口等尺寸的分散性對(duì)整機(jī)振動(dòng)值影響不大。

通過(guò)對(duì)直流電機(jī)三次解體更換端蓋、軸承座、彈性安裝，相應(yīng)的三次檢測(cè)結(jié)果僅相差約2-3 dB，相對(duì)已出廠的同型號(hào)五套產(chǎn)品相差約13 dB的較大分散性情況表明，本次直流電機(jī)裝配工藝研究是成功的。通過(guò)裝配工藝研究我們總結(jié)了引起振動(dòng)值分散的具體裝配因素，并形成了一系列工藝文件，確保后續(xù)產(chǎn)品裝配質(zhì)量滿足技術(shù)要求。

2.4 阻尼鋼板焊接、加工及應(yīng)用工藝分析

在減振降噪工藝研究中，新型材料的應(yīng)用研究也成為一個(gè)重要的研究方向。通過(guò)調(diào)研，我們選擇了一種新型材料——阻尼鋼板作為減振降噪應(yīng)用研究的對(duì)象。通過(guò)工藝、設(shè)計(jì)人員的調(diào)研和分析，首先在冷卻系統(tǒng)和刷架中實(shí)施了應(yīng)用性研究。我們制作了工藝研究用的一套冷卻系統(tǒng)，在這套冷卻系統(tǒng)中底板和蝸殼等采用了阻尼鋼板制作，在刷架中增加了阻尼墊片，摸索出了阻尼鋼板焊接、折彎及加工的工藝方法。采用阻尼鋼板生產(chǎn)的一套冷卻系統(tǒng)因考慮到阻尼鋼板的使用壽命和加工工藝不成熟等因素，只做為工藝研究用。

通過(guò)對(duì)阻尼鋼板的應(yīng)用研究，雖然沒(méi)有大量應(yīng)用于產(chǎn)品上，但已基本掌握了阻尼鋼板的焊接、加工的工藝方法，為今后阻尼鋼板的應(yīng)用打下了一定的基礎(chǔ)。

2.5 電樞鐵心、主極、換向極鐵心疊壓工藝分析

沖片質(zhì)量的好壞將直接影響鐵心疊壓后的質(zhì)量。該電機(jī)在生產(chǎn)中，電樞、主極、換向極沖片均采用進(jìn)口數(shù)控沖床上沖制，沖制后增加去毛毛刺工序，同時(shí)為保證運(yùn)輸及疊壓，每一張扇形沖片均進(jìn)行編號(hào)并按順序疊放于專用工裝中。為保證電樞鐵心疊壓壓力和疊片數(shù)量的準(zhǔn)確性，沖槽之前，為確保電樞鐵心分段長(zhǎng)度的一致性，采取對(duì)電樞鐵心進(jìn)行全預(yù)疊的工藝，即對(duì)電樞鐵心全鐵心長(zhǎng)度進(jìn)行一次預(yù)先疊壓，保證每段鐵心長(zhǎng)度的一致性。同時(shí)鐵心疊壓時(shí)嚴(yán)格控制疊壓的壓緊力，并在疊壓后檢測(cè)鐵心尺寸及疊壓的松緊程度，保證了電樞鐵心的疊壓質(zhì)量。

2.6 換向器制造工藝分析

換向器是由銅、鋼、云母等各種物理性質(zhì)差異懸殊的材料制成的，在長(zhǎng)期反復(fù)的溫度與離心力作用下，必須保持工作表面的幾何形狀不發(fā)生變形，同時(shí)電機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，電刷運(yùn)行時(shí)與換向器表面接觸是間斷性接觸，電刷從換向器接觸點(diǎn)滑入另一換向片的過(guò)程中，如果換向器倒角不夠圓滑，則會(huì)引起電刷跳動(dòng)增大，從而引起振動(dòng)偏大，同時(shí)換向器的表面局部圓度大也可能引起電刷跳動(dòng)過(guò)大，為此換向器生產(chǎn)過(guò)程中，采用專用工藝措施保證云母片完全收縮和云母膠硬化，使換向器成為一個(gè)堅(jiān)實(shí)穩(wěn)定的整體，再將換向器進(jìn)行動(dòng)成型及超速試驗(yàn)，依據(jù)離心力的作用壓緊，使換向器不致在運(yùn)行時(shí)發(fā)生突片現(xiàn)象。換向器加工時(shí)，嚴(yán)格控制換向器工作表面的直徑、長(zhǎng)度等尺寸公差及外圓的圓度偏差，對(duì)表面換向器溝槽采取工藝措施進(jìn)行拋光處理。

2.7 電樞鐵心校動(dòng)平衡工藝分析

該直流電機(jī)電樞鐵心重量大，為保證電樞的質(zhì)量均衡，設(shè)計(jì)要求單獨(dú)對(duì)電樞鐵心校平衡，以了保證旋轉(zhuǎn)件質(zhì)量的均衡，本電樞鐵心采用動(dòng)平衡方式平衡整個(gè)工件，為此根據(jù)電樞鐵心的結(jié)構(gòu)及動(dòng)平衡機(jī)的結(jié)構(gòu)，專門設(shè)計(jì)并制造了電樞鐵心動(dòng)平衡用的假軸，為保證電樞鐵心在動(dòng)平衡試驗(yàn)過(guò)程中的準(zhǔn)確性，對(duì)假軸也進(jìn)行了單獨(dú)動(dòng)平衡試驗(yàn)，電樞鐵心經(jīng)動(dòng)平衡試驗(yàn)，其平衡精度等級(jí)滿足設(shè)計(jì)要求。

2.8 電樞校動(dòng)平衡

電機(jī)轉(zhuǎn)子的殘余不平衡量對(duì)電機(jī)振動(dòng)影響很大，為保證電樞質(zhì)量的均勻性，要求對(duì)電機(jī)電樞進(jìn)行動(dòng)平衡。

在電機(jī)制造過(guò)程中我們對(duì)轉(zhuǎn)軸、電樞鐵心、電樞支架、換向器等的制造精度進(jìn)行控制，嚴(yán)格控制轉(zhuǎn)軸加工過(guò)程中內(nèi)外圓粗糙度和同軸度；嚴(yán)格控制沖片制造過(guò)程中尺寸精度；嚴(yán)格控制鐵心疊壓過(guò)程中尺寸精度、鐵心重量、鐵心內(nèi)外圓的同心度及緊密度；嚴(yán)格控制支架焊接時(shí)焊縫質(zhì)量及筋條等分均勻；嚴(yán)格控制換向器制造中換向片的對(duì)稱性、換向片對(duì)軸中心線的平行度；嚴(yán)格控制電樞鐵心動(dòng)平衡的精度，這樣保證各零部件質(zhì)量均衡一致性，從而保證整個(gè)電樞的質(zhì)量較均衡。

為保證電機(jī)轉(zhuǎn)子的平衡，采取了電機(jī)試驗(yàn)時(shí)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡。其原理是：利用振動(dòng)測(cè)量方法，直接測(cè)量電機(jī)軸承座的振動(dòng)幅值和相位角，然后經(jīng)計(jì)算處理。在電樞校正平面上進(jìn)行平衡試驗(yàn)，以得到電樞失重的質(zhì)量、大小和位移，然后相應(yīng)增、減平衡質(zhì)量，使電樞平衡失重減小，達(dá)到平衡的目的。

2.9 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡量的控制分析

在進(jìn)行了多次振動(dòng)測(cè)試分析后，直流電機(jī)在同等運(yùn)行工況下在開(kāi)風(fēng)機(jī)與停風(fēng)機(jī)的不同狀態(tài)下，機(jī)腳振動(dòng)值約有(2-3)dB差別，從頻譜圖分析風(fēng)機(jī)軸頻影響較大，風(fēng)機(jī)的振動(dòng)經(jīng)機(jī)座傳遞至電機(jī)機(jī)腳，對(duì)電機(jī)整機(jī)振動(dòng)值影響較大，而要降低基頻振動(dòng)應(yīng)在風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡上下功夫。在現(xiàn)有動(dòng)平衡設(shè)備基礎(chǔ)上，我們通過(guò)采取風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子單獨(dú)進(jìn)行動(dòng)平衡，風(fēng)機(jī)葉輪單獨(dú)平衡，最終轉(zhuǎn)子與葉輪裝配好后再一起進(jìn)行動(dòng)平衡。然后進(jìn)行通風(fēng)機(jī)組在額定工況時(shí)振動(dòng)測(cè)試，轉(zhuǎn)子經(jīng)過(guò)平衡措施后通風(fēng)機(jī)振動(dòng)值降低了3 dB，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡后有效減小了整機(jī)振動(dòng)水平。

2.10 刷架系統(tǒng)裝配及電刷磨合工藝分析

2.1 0.1 刷架系統(tǒng)裝配

為保證電刷在換向器圓周上受力均勻一致，設(shè)計(jì)了一套立式刷架裝配模（傳統(tǒng)的直流電機(jī)刷架裝配模均為臥式），模仿電機(jī)實(shí)際情況裝配好電刷，調(diào)整電刷彈簧壓力，嚴(yán)格控制電刷彈簧的壓力一致性，避免了常規(guī)刷架裝配裝上電刷后上、下半部彈簧壓力不一致的情況（裝配時(shí)調(diào)整刷架彈簧壓力，但實(shí)際裝上電機(jī)后，由于電刷、彈簧的自重影響，會(huì)出現(xiàn)實(shí)際施加在上、下半部電刷的壓力出現(xiàn)差值），從而減少了因電刷彈簧上、下半部壓力不一致而引起的振動(dòng)。

2.1 0.2 電刷磨合

電機(jī)運(yùn)行時(shí)，由于電刷在換向器圓周表面的運(yùn)動(dòng)和間隙運(yùn)動(dòng)，電機(jī)旋轉(zhuǎn)一周，電刷就在換向器表面間歇運(yùn)動(dòng)N次(N為換向片數(shù))，電刷由換向溝槽進(jìn)入換向器表面，和從換向器表面滑出進(jìn)入換向器溝槽，電刷會(huì)產(chǎn)生跳動(dòng)，引起振動(dòng)，這與換向器表面粗糙度、換向器表面圓柱度、換向器溝槽倒角、電刷接觸面、電刷彈簧壓力等有關(guān)。

根據(jù)前期減振降噪研究的結(jié)果，電機(jī)運(yùn)行時(shí)電刷與換向器的接觸產(chǎn)生的噪聲是電機(jī)主要噪聲源之一，為此對(duì)電刷系統(tǒng)裝配、電刷磨合狀態(tài)進(jìn)行了專項(xiàng)研究。電機(jī)裝配完成后先對(duì)電刷進(jìn)行預(yù)磨，然后對(duì)電刷與換向器表面進(jìn)行通電運(yùn)轉(zhuǎn)磨合，對(duì)每個(gè)電刷進(jìn)行接觸面檢查，并對(duì)換向片工作區(qū)域邊緣毛刺進(jìn)行研修，保證其光滑圓順，振動(dòng)檢測(cè)前電機(jī)進(jìn)行了長(zhǎng)時(shí)間帶載磨合電刷，使電刷與換向器接觸面積達(dá)85%以上。

2.11 電機(jī)裝配工藝分析

2.1 1.1 控制定、轉(zhuǎn)子鐵心軸向?qū)χ芯确治?/p>

電機(jī)裝配過(guò)程中，如果定、轉(zhuǎn)子鐵心縱軸面不對(duì)中，在電機(jī)運(yùn)行時(shí)將會(huì)產(chǎn)生附加的軸向電磁拉力，將對(duì)電機(jī)振動(dòng)產(chǎn)生影響，為減少電機(jī)軸向拉力對(duì)電機(jī)振動(dòng)的影響，必須嚴(yán)格控制定、轉(zhuǎn)子鐵心的對(duì)中精度，盡量減少鐵心不對(duì)齊而產(chǎn)生的軸向附加電磁拉力。

在電機(jī)裝配時(shí)，采用專用工裝通過(guò)移動(dòng)軸承座的方法調(diào)整電樞徑向?qū)χ校源艠O鐵心為基準(zhǔn)，確定電樞鐵心軸向中心在磁極鐵心中心的對(duì)應(yīng)一致的位置上，盡量使兩端電樞鐵心外端面到磁極鐵心端面的距離相等，電樞鐵心中心線與定子磁極鐵心中心線基本重合；根據(jù)圖1所示檢測(cè)圓周上所標(biāo)尺寸C、D，使其差值均在1mm以內(nèi)，保證定、轉(zhuǎn)子鐵心軸向?qū)χ芯取?/p>

圖1 定子轉(zhuǎn)子鐵心軸向?qū)χ?/p>

2.1 1.2 磁路系統(tǒng)主極、換向極的裝配工藝分析

定子磁路系統(tǒng)由主極、換向極在機(jī)座內(nèi)圓等分分布，用螺栓與機(jī)座緊固。為保證裝配后主極、換向極端面平齊在一個(gè)圓柱體內(nèi)，裝配時(shí)采用專用測(cè)量工具，通過(guò)調(diào)整主極、換向極位置，使主極、換向極端面平齊度在 1mm以內(nèi)，調(diào)整極間間距均勻度在 1mm以內(nèi)，為控制其同軸度，先測(cè)量主極、換向極對(duì)徑尺寸，控制其偏差在0.25mm以內(nèi)，同時(shí)磁路系統(tǒng)在主極、換向極裝配后上立車校同軸度，使電機(jī)主極、換向極極間距離和端面裝配的精度及同軸度均控制在要求范圍之內(nèi)。

2.1 1.3 電機(jī)氣隙均勻度的控制工藝分析

定、轉(zhuǎn)子氣隙均勻度好，將減少由于定、轉(zhuǎn)子不均勻而產(chǎn)生的徑向磁拉力的影響。在嚴(yán)格控制電樞和磁路系統(tǒng)主極鐵心同軸度外，電機(jī)裝配后，設(shè)計(jì)專用氣隙塞規(guī)檢查氣隙，根據(jù)氣隙檢查情況調(diào)整軸承座高度，從而調(diào)整電樞在定子內(nèi)的徑向位置，以保證電機(jī)氣隙符合均勻度要求，經(jīng)檢測(cè)的數(shù)據(jù)都在要求范圍內(nèi)。

2.1 1.4嚴(yán)格規(guī)定電機(jī)總裝配關(guān)鍵位置連接螺栓擰緊力矩，保證螺栓擰緊力及均勻性

為保證電機(jī)裝配質(zhì)量一致性，減少人為因素引起電機(jī)裝配后分散性大的現(xiàn)狀，在電機(jī)總裝配過(guò)程中，編制了螺栓擰緊力矩表，除了對(duì)設(shè)計(jì)圖樣中規(guī)定的磁路系統(tǒng)的主極螺栓和換向極螺栓采用力矩扳手?jǐn)Q緊外，同時(shí)對(duì)關(guān)鍵位置如機(jī)座拼合面螺栓、端蓋止口螺栓、冷卻系統(tǒng)安裝螺栓、軸承座拼合面連接螺栓、機(jī)座地腳面與減振器連接螺栓等也用力矩扳手?jǐn)Q緊，實(shí)際操縱時(shí)嚴(yán)格按螺栓擰緊力矩表執(zhí)行后，很好的保證了關(guān)鍵位置螺栓聯(lián)結(jié)的擰緊力和擰緊力的一致性和均勻度。

3 結(jié)論

通過(guò)對(duì)直流電機(jī)進(jìn)行工藝分析研究，采取一系列工藝措施后，電機(jī)按照現(xiàn)場(chǎng)彈性底座安裝的要求進(jìn)行彈性安裝試驗(yàn)，總振級(jí)及各頻段振動(dòng)噪聲檢測(cè)結(jié)果均優(yōu)于考核指標(biāo)，其中總振級(jí)比考核指標(biāo)低了3 dB，完全滿足直流電機(jī)使用要求。

通過(guò)進(jìn)一步研究零部件加工及添置高精度機(jī)加工設(shè)備及振動(dòng)噪聲檢測(cè)專用軟硬件，繼續(xù)進(jìn)行電機(jī)振動(dòng)噪聲檢測(cè)研究，掌握和提高振動(dòng)噪聲檢測(cè)分析能力，輔以加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)控及回用品控制的措施達(dá)到最終控制產(chǎn)品振動(dòng)噪聲離散性的目的，將會(huì)制造質(zhì)量更優(yōu)、性能更好的低噪聲的電機(jī)。

[1]劉云. 電機(jī)修理工手冊(cè). 北京： 機(jī)械工業(yè)出版社,1999.

[2]孫雪明. 電機(jī)負(fù)載噪聲測(cè)試與質(zhì)量改進(jìn)標(biāo)準(zhǔn).電機(jī)技術(shù), 2001(3)： 16-17.