李運動， 孫樹旺， 王 璐， 呂進來

(1.中國航空工業(yè)洛陽電光設(shè)備研究所，河南 洛陽 471009;2.鄭州大學，鄭州 450052;3.空軍駐石家莊地區(qū)軍事代表室，河北 邯鄲 056028)

0 引言

隨著現(xiàn)代戰(zhàn)爭信息化技術(shù)的發(fā)展，航空偵察在戰(zhàn)場中的地位日益重要。輕型光電載荷是一款體積小(?255 mm×320 mm)、重量輕(12 kg)的機載光電偵察平臺，綜合集成了光學、控制、圖像處理、機械等專業(yè)技術(shù)，其中轉(zhuǎn)塔是輕型光電載荷中的一個重要組成部分，為紅外、可見光等光學傳感器提供了一個穩(wěn)定平臺。輕型光電載荷掛裝在無人機或直升機上，在利用光學傳感器對地面目標進行搜索、探測、識別、跟蹤的過程中，必然要受到載機振動、風阻擾動等干擾因素的影響，其中振動因素的影響顯得尤其突出，各種振動因素通過彈性結(jié)構(gòu)件傳遞到穩(wěn)定平臺上，轉(zhuǎn)塔本身又是一個多自由度的彈性系統(tǒng)，在某些振動頻率下使振動量值放大，強烈的震動會引起陀螺儀產(chǎn)生偏移，軸系的振動干擾會引起光學傳感器視軸抖動，輸出視頻圖像出現(xiàn)晃動、模糊現(xiàn)象，直接影響光電載荷系統(tǒng)的成像質(zhì)量和跟蹤精度，嚴重的會造成跟蹤目標的丟失。載機的振動包括角振動和線振動兩種方式，大量分析發(fā)現(xiàn)角振動對成像質(zhì)量的影響遠遠大于線振動，角振動是影響成像質(zhì)量的關(guān)鍵因素［1-4］。為了減少載機振動對光電載荷成像質(zhì)量和跟蹤精度的影響，提高光電載荷的可靠性，降低產(chǎn)品的維護成本，必須對載體的振動進行抑制，在輕型光電載荷抑制振動的方式主要采用了電子穩(wěn)像和被動隔震技術(shù)。被動隔震技術(shù)的應(yīng)用已日臻成熟，但本產(chǎn)品受限于內(nèi)部空間，使得隔震系統(tǒng)彈性支撐點的幾何中心無法與光電載荷的質(zhì)心重合，勢必造成線角振動耦合現(xiàn)象，影響產(chǎn)品性能指標，這在以往的文獻中鮮有報道。為了減小線角振動耦合對成像質(zhì)量的影響，開展隔震系統(tǒng)及安裝位置匹配設(shè)計技術(shù)研究是十分必要的。

1 隔振理論

振動存在于工程應(yīng)用的眾多領(lǐng)域，其控制的方法主要有消振、隔振和吸振，在機構(gòu)系統(tǒng)中運用是廣泛的是隔振。隔振按振動傳遞的方向可分為主動隔振和被動隔振［5-6］。由于被動隔振不需要系統(tǒng)外部的能源裝置支持減震裝置工作，并且結(jié)構(gòu)簡單，經(jīng)濟實用，因此，輕型光電載荷采用被動隔震技術(shù)來隔離振源與產(chǎn)品之間的振動傳遞。

典型的隔振系統(tǒng)設(shè)計是通過合理選用和布局減震器來實現(xiàn)，解決大多數(shù)隔振問題總是開始于假設(shè)系統(tǒng)是一個單自由度彈簧-質(zhì)量-阻尼系統(tǒng)［7］。這樣可以使大多數(shù)的參數(shù)設(shè)計簡化，這些參數(shù)對決定一個標準隔離器是否令人滿意地完成任務(wù)或是否需要一個常規(guī)的設(shè)計是必要的，這一假設(shè)基于以下事實:1)產(chǎn)品的重心與隔離系統(tǒng)的彈性中心一致;2)在所有方向上，系統(tǒng)彈性比率是相同的;3)產(chǎn)品的剛度比隔振系統(tǒng)的剛度要大得多，產(chǎn)品在一定的頻率范圍內(nèi)近似作為剛體。

文獻［5-6］對單自由度彈簧-質(zhì)量-阻尼系統(tǒng)數(shù)學模型進行了詳細的計算，在此不再詳述，其中位移傳遞率Tr是隔震系統(tǒng)設(shè)計的重要參數(shù)，該參數(shù)的設(shè)計好壞直接影響隔震效率和產(chǎn)品的工作性能。

減震系統(tǒng)位移的絕對傳遞率Tr為

式中:Y為系統(tǒng)位移響應(yīng)幅值;Y0為系統(tǒng)輸入位移激勵幅值;λ為系統(tǒng)頻率比，為彈性系數(shù)，m為質(zhì)量;ξ為系統(tǒng)阻尼比為系統(tǒng)阻尼系數(shù)。

位移傳遞率與系統(tǒng)阻尼比和系統(tǒng)頻率比有關(guān)，它們之間的關(guān)系如圖1所示。

由圖1可知，當λ=1時，位移傳遞率Tr將大大超過1，此時若ξ=0，則位移傳遞率達到無窮大，系統(tǒng)出現(xiàn)共振現(xiàn)象，因此在產(chǎn)品設(shè)計時，不要使隔振系統(tǒng)的固有頻率與干擾頻率相同。

圖1 傳遞率與頻率比關(guān)系曲線Fig.1 Transmissibility vs frequency

以上分析是基于系統(tǒng)的“線性假設(shè)”，在實際系統(tǒng)中，存在著明顯的非線性因素，造成系統(tǒng)的實際響應(yīng)并不嚴格遵循以上分析。通過對多種非線性系統(tǒng)的響應(yīng)分析結(jié)果表明:要實現(xiàn)隔振效果，非線性隔振系統(tǒng)的激勵頻率與系統(tǒng)的固有頻率的比值必須大于某一數(shù)值(具體取決于系統(tǒng)參數(shù))［8］。

2 隔震系統(tǒng)設(shè)計

輕型光電載荷安裝在無人機或直升機上進行工作時，載機的工作特點決定了振動成為突出問題，其振動環(huán)境比較惡劣，其振源有內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)部件質(zhì)量、氣動及不平衡質(zhì)量所引起的激振力，發(fā)動機引起的激振力，旋翼尾流作用在其他部件上所引起的激振力等，還有外部包括旋翼及尾槳交變氣動環(huán)境引起的激振力、飛機著陸及墜撞時產(chǎn)生的激振力等。在輕型光電載荷結(jié)構(gòu)設(shè)計中，必須設(shè)計出好的隔震系統(tǒng)有效地隔離載機運行環(huán)境中的振動、沖擊，從而提高系統(tǒng)的使用壽命和穩(wěn)定精度。

根據(jù)輕型光電載荷的設(shè)計空間及裝機使用要求，光電載荷采用了整體隔震方式。整體隔震的缺點是隔震設(shè)備質(zhì)量大，并且為了保證線振動和角振動解耦，以免帶入較大的角擾動，要求隔震系統(tǒng)彈性支撐點的幾何中心與減震質(zhì)量的質(zhì)心重合，這樣在進行大范圍搜索時，隔震系統(tǒng)對視軸會造成遮擋。通過分析當隔震設(shè)備質(zhì)量較小時，可以根據(jù)空間位置情況，采用4個對稱的隔震系統(tǒng)對設(shè)備進行隔震，使得隔震系統(tǒng)幾何中心與光電載荷的質(zhì)心垂直中心線重合，同時要求隔震系統(tǒng)的幾何中心與光電載荷的質(zhì)心水平中心線的間距盡量縮小，減少水平振動時出現(xiàn)的“線-角”振動耦合現(xiàn)象。

隔震系統(tǒng)一般采用根據(jù)空間及特定性能參數(shù)而設(shè)計的減震器，近年來，減震器的類型日益增多，其中橡膠減震器和金屬橡膠減震器的應(yīng)用比較廣泛，而且技術(shù)也比較成熟。在輕型光電載荷的隔震系統(tǒng)設(shè)計時采用了金屬橡膠減震器，圖2為一款金屬橡膠減震器的外形。

圖2 金屬橡膠減震器外形Fig.2 Metal rubber isolator configuration

金屬橡膠減震器的設(shè)計步驟為:1)分析振源激勵的類型、大小、方向等因素;2)控制系統(tǒng)的固有頻率和阻尼比這兩個設(shè)計指標，即根據(jù)第1節(jié)的分析設(shè)計適當?shù)膋、c、ξ，使得Tr較小;3)根據(jù)設(shè)計結(jié)果進行仿真分析和測試，使其達到初定的設(shè)計目標。

不同類型的減震器因為材料、工作條件、性能要求、隔振效率等都有很大不同，在減震器設(shè)計過程中，這些因素都必須充分考慮，同時應(yīng)注意以下幾方面問題。

1)減震器重量、尺寸及被隔離設(shè)備重心，減震器的安裝位置也與被隔離設(shè)備的重心有密切聯(lián)系。

2)需隔離的動態(tài)擾動類型:這是減震器設(shè)計的基本問題，分析產(chǎn)品使用過程中正弦或隨機振動頻譜的類型，確定減震器要隔離的頻率帶寬，有時還需要分析沖擊頻譜類型。

3)減震器承受的載荷:除了重力和動態(tài)載荷等減震器必須承受的載荷外，其他有些靜載荷也會影響減震器的設(shè)計(如載機高速轉(zhuǎn)彎引起的載荷變化)，這種載荷常常疊加于動態(tài)載荷上。

4)允許的系統(tǒng)響應(yīng):分析被隔離設(shè)備的最大允許響應(yīng)，即確定固有頻率和最大傳遞率，規(guī)范的允許系統(tǒng)響應(yīng)也包括被隔離設(shè)備的最大運動，這些有時會受到一些機械、運動特性限制。

5)環(huán)境條件:在環(huán)境條件方面，溫度是十分重要的一項。暴露在產(chǎn)品外部的減震器也應(yīng)該考慮濕度、霉菌、鹽霧等因素。

6)工作壽命:減震器有效工作時間也是一個選擇或設(shè)計減震器過程中的重要因素。通常情況下，在給定工作參數(shù)情況下，要求減震器壽命越長，減震器尺寸就要越大。

3 振動試驗及結(jié)果分析

根據(jù)金屬橡膠減震器的設(shè)計結(jié)果，利用輕型光電載荷的模擬件反復(fù)進行了振動環(huán)境條件下的隔震測試試驗，最終確定了減震器的各項設(shè)計參數(shù)。試驗系統(tǒng)的組成如圖3所示。將金屬橡膠減震器安裝在振動工裝和模擬件之間，如圖4所示。安裝在振動臺垂直臺面上進行垂直方向振動試驗，安裝在振動臺水平滑臺上進行水平方向振動試驗。

圖3 振動試驗設(shè)備Fig.3 Equipment of vibration test

圖4 模擬負載及減震器Fig.4 Analog payload and vibration isolator

根據(jù)輕型光電載荷工作振動環(huán)境條件，同時為了分析系統(tǒng)的隔震特性，將金屬減震器裝入產(chǎn)品中進行了正弦掃頻振動試驗，得到系統(tǒng)的固有頻率、共振放大倍率以及隔震效率。圖5為水平振動響應(yīng)曲線，圖6為垂直振動響應(yīng)曲線。

圖5 水平振動響應(yīng)曲線Fig.5 Horizontal vibration response curve

圖6 垂直振動響應(yīng)曲線Fig.6 Vertical vibration response curve

圖5、圖6曲線中反映了系統(tǒng)的固有頻率和共振放大倍數(shù)等性能指標，表現(xiàn)出了較好的隔振效果，結(jié)果分析如下。

1)隔振系統(tǒng)剛度及隔震系統(tǒng)固有頻率。

采用金屬橡膠減震器后，系統(tǒng)的垂直方向固有頻率為17.63 Hz，水平方向固有頻率為15.98 Hz。系統(tǒng)具有較低的固有頻率，使得共振放大區(qū)頻帶變窄，較易避開干擾頻率點。影響水平方向固有頻率降低的因素主要有隔振系統(tǒng)的幾何中心與輕型光電載荷的質(zhì)心水平中心線有一定的間距，在水平振動時，增加了彎曲力矩，造成系統(tǒng)的剛度降低，由于光電載荷的重量較輕，使得水平方向固有頻率的降低不是太大，可以認為三維等剛度，這說明減震器設(shè)計了一個理想的剛度指標。

2)隔振系統(tǒng)阻尼比及共振放大倍數(shù)。

當外界激勵頻率與系統(tǒng)的固有頻率接近時，系統(tǒng)產(chǎn)生共振現(xiàn)象。系統(tǒng)的垂直方向共振放大倍數(shù)為2.848，水平方向共振放大倍數(shù)2.05，較低的放大倍數(shù)說明減震器設(shè)計了一個理想的阻尼比指標。

3)隔振效率。

在26 Hz左右處，隔振傳遞率為1，隨后進入隔振區(qū)域，振動頻率被有效地衰減下來，其中50 Hz以上的隔振效率達到80%以上。

從圖中還可以看出，在越過共振區(qū)后隨著頻率的增加會出現(xiàn)一系列的波峰，其原因是振動夾具和產(chǎn)品框架不可能是理想的剛體，會由于結(jié)構(gòu)響應(yīng)出現(xiàn)共振波峰，同時金屬減震器在高頻時所具有的分布質(zhì)量特性也會出現(xiàn)駐波現(xiàn)象。如果提高減震器的阻尼可以削弱這些峰值，提高減震器高頻減振效果。

4 結(jié)論

提出了一種適合多框架光電載荷的隔振方法，采用金屬橡膠減震器作為隔振元件，可以有效隔離高于25 Hz的中高頻振動，與轉(zhuǎn)塔內(nèi)部安裝的陀螺儀組合，可以實現(xiàn)視頻圖像的穩(wěn)定。

振動試驗結(jié)果表明，采用金屬橡膠減震器后，系統(tǒng)的角變形在許可范圍內(nèi)，產(chǎn)生的圖像晃動誤差在可接受的范圍內(nèi)，振動環(huán)境下產(chǎn)品的穩(wěn)定精度為0.08 mrad，使得光學系統(tǒng)成像質(zhì)量得到很大的提高。

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