趙 巍，汪 琦，劉海嘯，鄒宗樹(shù)

（1.東北大學(xué) 材料與冶金學(xué)院，沈陽(yáng)110819；2.遼寧科技大學(xué) 材料與冶金學(xué)院，鞍山114051）

為了減輕人類生存對(duì)環(huán)境帶來(lái)的壓力，城市生活垃圾處理技術(shù)應(yīng)該最大限度地減容、減量，以使二英類、重金屬等二次污染物排放值降至最低，實(shí)現(xiàn)低成本化和高效綜合回收化.在各種垃圾處理技術(shù)中，城市生活垃圾氣化熔融焚燒工藝最具有這方面的優(yōu)勢(shì)［1-4］，其中具有代表性的工藝是日本新日鐵公司及NKK 公 司 開(kāi) 發(fā) 的 高 爐 型 熔 融 爐［1，3，5］（逆 流豎爐），如圖1所示［5］.

垃圾、石灰石及焦炭由爐頂投料口進(jìn)入爐內(nèi)，垃圾在豎爐內(nèi)由上向下移動(dòng)，通過(guò)與逆流上升的高溫氣體換熱，垃圾中的水分受熱蒸發(fā)，其余部分逐漸降至熱解段，有機(jī)物在控制的缺氧條件下發(fā)生熱解，生成可燃?xì)夂突以?有機(jī)物熱解產(chǎn)生的可燃?xì)怏w導(dǎo)入二次燃燒室進(jìn)一步燃燒并余熱利用.灰渣則進(jìn)一步下移進(jìn)入燃燒區(qū)，灰渣中殘存的熱解固相產(chǎn)物與從爐體下部通入的空氣發(fā)生燃燒反應(yīng)，其產(chǎn)生的熱量不足以滿足灰渣熔融耗熱及所需溫度，需通過(guò)添加焦炭來(lái)提供熱源.

圖1 高爐型垃圾直接氣化熔融焚燒爐示意圖Fig.1 Schematic diagram of the shaft furnace for direct gasification and melting of MSW

針對(duì)逆流式焚燒工藝需要添加輔助燃料的問(wèn)題，筆者提出了城市生活垃圾并流豎爐氣化熔融焚燒新工藝［6］，如圖2所示.

生活垃圾和石灰石與高溫預(yù)熱空氣從焚燒爐頂部輸入，在并流下降過(guò)程中，生活垃圾先被高溫空氣預(yù)熱進(jìn)行干燥，然后被加熱到熱解開(kāi)始溫度進(jìn)行熱解，析出的揮發(fā)分被加熱到著火溫度時(shí)開(kāi)始燃燒，揮發(fā)分燃燒放出的熱量進(jìn)一步提供熱解和垃圾升溫需要的熱量.熱解后的垃圾降到焚燒爐的下部，在焚燒爐下部吹入高溫空氣，二次完全燃燒熱解產(chǎn)生的、進(jìn)入焚燒爐下部的高溫氣體和垃圾中的可燃?xì)埩粑锾峁┗以廴诤臒?產(chǎn)生的高溫?zé)煔庖徊糠诌M(jìn)入換熱器用來(lái)預(yù)熱空氣，另一部分進(jìn)入余熱鍋爐進(jìn)行余熱發(fā)電.高溫空氣一部分用于助燃，另一部分用于干燥垃圾以減少入爐垃圾的水分.熔渣從渣口排出并被水急速冷卻，冷卻后的熔渣和金屬經(jīng)分選機(jī)選出金屬和無(wú)機(jī)殘?jiān)?，金屬被回收利用，無(wú)機(jī)殘?jiān)鼊t作為建筑材料.

圖2 生活垃圾并流豎爐焚燒的工藝流程圖Fig.2 Flow diagram of MSW incineration with co-current shaft furnace

與逆流式焚燒工藝相比，城市生活垃圾并流豎爐焚燒工藝具有節(jié)能和環(huán)保雙重優(yōu)勢(shì)：

（1）煙氣與物料之間以并流方式流動(dòng)，垃圾熱解氣化產(chǎn)生的可燃性氣體能夠在焚燒爐內(nèi)直接燃燒，以提供灰渣熔融耗熱，從而可以少用或不用輔助燃料，達(dá)到自熱焚燒目的；除必須的余熱利用設(shè)備和煙氣凈化設(shè)備外，包括二次燃燒室在內(nèi)的其他設(shè)備可以全部精簡(jiǎn).

（2）焦油是生活垃圾氣化過(guò)程中不可避免的產(chǎn)物，在氣化氣體的后續(xù)應(yīng)用中，需要對(duì)焦油進(jìn)行處理，因而不可避免地對(duì)環(huán)境產(chǎn)生二次污染.而在并流豎爐中，垃圾熱解氣化產(chǎn)生的揮發(fā)分和焦油等被帶到高溫區(qū)燃燒放熱，因此排出的煙氣中焦油含量較少［7］，并抑制了二英及多氯聯(lián)苯類物質(zhì)的生成，既可簡(jiǎn)化后續(xù)的處理設(shè)備，也能有效地減少對(duì)環(huán)境的二次污染.

通過(guò)建立物料平衡和熱平衡方程，對(duì)并流豎爐焚燒工藝的垃圾臨界熱值進(jìn)行了計(jì)算，并與逆流豎爐工藝要求的垃圾臨界熱值進(jìn)行了對(duì)比，進(jìn)一步證明并流豎爐工藝的先進(jìn)性，為工藝技術(shù)的開(kāi)發(fā)提供理論依據(jù).

1 計(jì)算方法

1.1 豎爐焚燒工藝的物料平衡

城市生活垃圾直接氣化熔融焚燒系統(tǒng)的物料平衡受生活垃圾特性、焚燒爐型、余熱利用方式和環(huán)境保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)等因素影響.根據(jù)質(zhì)量守恒定律，輸入系統(tǒng)的物料質(zhì)量等于輸出系統(tǒng)的物料質(zhì)量.

一般情況下，城市生活垃圾并流豎爐焚燒系統(tǒng)的物料輸入量可以簡(jiǎn)化為生活垃圾量、供給的空氣量、輔助燃料量和造渣熔劑量4個(gè)主要項(xiàng)，而輸出量則可簡(jiǎn)化為煙氣量和爐渣2個(gè)主要項(xiàng)，如圖3所示.

圖3 城市生活垃圾并流豎爐焚燒系統(tǒng)的物質(zhì)平衡圖Fig.3 Mass balance of MSW incineration with cocurrent shaft furnace

1.2 豎爐焚燒工藝的熱平衡方程

為了保證城市生活垃圾的完全燃燒和灰渣的熔融，焚燒爐內(nèi)必須保持一定的溫度和一定的燃燒時(shí)間，高溫?zé)煔饨?jīng)余熱回收和凈化處理后排向大氣中.垃圾和輔助燃料燃燒釋放的熱量、預(yù)熱空氣帶入的熱量以及成渣熱部分隨排煙帶走，部分隨灰渣帶走，部分從爐墻中向外散失掉，并且存在一些不完全燃燒熱損失.工藝過(guò)程的能量輸入與輸出方式如圖4所示.根據(jù)熱力學(xué)第一定律——能量守衡定律，城市生活垃圾直接氣化熔融焚燒系統(tǒng)的熱平衡方程為

式中：Q1入為生活垃圾焚燒時(shí)所放出的熱量，kJ；Q2入為輔助燃料燃燒時(shí)所放出的熱量，kJ；Q3入為預(yù)熱空氣帶入的物理熱量，kJ；Q4入為灰渣與熔劑反應(yīng)放出的熱量，kJ；Q1出為煙氣帶走物理熱，kJ；Q2出為不完全燃燒熱損失，即煙氣化學(xué)熱，kJ；Q3出為熔融灰渣帶走的物理熱，kJ；Q4出為碳酸鹽熔劑分解熱，kJ；Q5出為焚燒爐熱損失，kJ.

圖4 城市生活垃圾并流豎爐焚燒系統(tǒng)的熱平衡示意圖Fig.4 Heat balance of MSW incineration with cocurrent shaft furnace

2 并流豎爐焚燒工藝的臨界熱值

2.1 臨界熱值的計(jì)算方法

采用并流豎爐氣化熔融焚燒法處理生活垃圾時(shí)，最關(guān)心的問(wèn)題是生活垃圾能否在不添加輔助燃料的條件下單獨(dú)穩(wěn)定燃燒，并在高溫下將灰渣熔融.臨界熱值就是指在無(wú)輔助燃料條件下垃圾穩(wěn)定燃燒及熔融灰渣所需的最低低位發(fā)熱值.臨界熱值與生活垃圾焚燒采用的方式以及要達(dá)到的焚燒溫度有關(guān)，且與設(shè)計(jì)采用的過(guò)量空氣系數(shù)、空氣預(yù)熱溫度等參數(shù)密切相關(guān)［1］.

依據(jù)臨界熱值定義以及熱平衡方程式（1），由于并流豎爐工藝中垃圾及其熱解氣化氣體在爐內(nèi)燃燒，因此求解臨界熱值的熱平衡方程可簡(jiǎn)化為

式中：Q1入為垃圾的臨界低位發(fā)熱值.

預(yù)熱空氣帶入的物理熱為

式中：n為空氣系數(shù)，取1.2［8］；cair為空氣的比熱容；tair為空氣溫度，因有無(wú)預(yù)熱而不同；L0為1kg垃圾燃燒需要的理論空氣量，m3／kg.

在熱支出項(xiàng)中，煙氣帶走的熱損失為

式中：Vn為1kg垃圾燃燒產(chǎn)生的煙氣量，m3／kg；煙氣溫度tgas為1 350 ℃左右；cgas為煙氣的比熱容.

灰渣熔融帶走的物理熱為

式中：ωz為灰渣升溫及熔化吸熱量，若灰渣在1 300 ℃熔化，ωz取值1 800kJ／kg［9］；mz為1kg垃圾焚燒產(chǎn)生的灰渣量，包括垃圾自身的灰分以及加入的熔劑量，其中熔劑與灰分質(zhì)量比為1∶1.

垃圾的化學(xué)組成決定了空氣量、煙氣產(chǎn)物量和灰渣的成分，但是垃圾的組成和熱值變化非常大.國(guó)外學(xué)者對(duì)垃圾的物理和化學(xué)組成進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)研究，認(rèn)為盡管垃圾成分復(fù)雜，但主要可分為水分、灰分和可燃成分三大部分.生活垃圾有機(jī)成分中元素C、H、O、N 和S的分布完全符合統(tǒng)計(jì)學(xué)均值規(guī)律，即設(shè)計(jì)中完全可以考慮垃圾可燃成分中元素分布近似［8］.因而垃圾熱值的變化從根本上來(lái)說(shuō)應(yīng)該是受垃圾中灰分和水分的影響，而非可燃基中元素分布.

參考國(guó)內(nèi)一些城市生活垃圾的成分，給出了具有代表性的垃圾可燃成分元素組成［8，10-11］，如表1所示.

一旦水分和灰分的初始質(zhì)量分?jǐn)?shù)（收到基）已知，則可燃成分中C 元素的收到基質(zhì)量分?jǐn)?shù)可以表示成

其他H、O、N 和S元素以及揮發(fā)分和殘?zhí)际盏交|(zhì)量分?jǐn)?shù)的計(jì)算依次類推.此時(shí)，垃圾完全燃燒熱Q1入即低位發(fā)熱值Q低可以表示成

表1 國(guó)內(nèi)代表性垃圾的工業(yè)分析和可燃成分Tab.1 Proximate and combustible analysis of typical domestic MSW

垃圾燃燒需要的理論空氣量和產(chǎn)生的煙氣量為

聯(lián)合式（2）～式（9）進(jìn)行反復(fù)迭代，可以得出不同灰分和不同空氣預(yù)熱溫度條件下，垃圾進(jìn)行并流豎爐氣化熔融焚燒處理所必須的臨界熱值以及允許的水分含量.

2.2 臨界熱值的計(jì)算結(jié)果及分析

2.2.1 灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)水分臨界值的影響 對(duì)于國(guó)內(nèi)具有代表性成分的生活垃圾，當(dāng)煙氣溫度為1 350 ℃、灰渣熔融溫度為1 300 ℃時(shí)，灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界水分含量的影響如圖5所示.當(dāng)垃圾中的灰分增加時(shí)，滿足氣化熔融工藝要求的垃圾臨界水分線性減少，灰分每提高5%，臨界水分需減少4.4%左右；當(dāng)預(yù)熱溫度為100 ℃時(shí)，灰分從5%提高到50%，臨界水分從56.7%減少到17.0%，說(shuō)明熔融較高灰分的垃圾，對(duì)水分限制更為嚴(yán)格.

圖5 不同灰分及空氣預(yù)熱溫度下垃圾的臨界水分Fig.5 Critical moisture content vs.ash content and airpreheat temperature

空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界水分的影響也很大.當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，滿足氣化熔融工藝要求的垃圾臨界水分值增大，預(yù)熱溫度每提高100K，臨界水分值可增加1.6%左右；當(dāng)灰分為30%時(shí)，預(yù)熱溫度從20 ℃提高到1 000 ℃，臨界水分從32.3%增加到49.0%，說(shuō)明空氣預(yù)熱有助于高水分垃圾的氣化熔融焚燒.

2.2.2 灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界熱值的影響

對(duì)于國(guó)內(nèi)具有代表性成分的生活垃圾，當(dāng)煙氣溫度為1 350 ℃、灰渣熔融溫度為1 300 ℃時(shí)，灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界熱值的影響如圖6所示.當(dāng)垃圾中的灰分增加時(shí)，滿足氣化熔融工藝要求的垃圾臨界熱值基本呈線性變化，但變化的趨勢(shì)受空氣預(yù)熱溫度影響.總體來(lái)看，灰分變化對(duì)臨界熱值的影響較小.

圖6 不同灰分及空氣預(yù)熱溫度下垃圾的臨界熱值Fig.6 Critical heat value vs.ash content and airpreheat temperature

當(dāng)空氣預(yù)熱溫度低于200 ℃時(shí)，隨著灰分的增加，垃圾的臨界熱值呈下降趨勢(shì)，灰分每提高5%，臨界熱值降低20kJ／kg.這是因?yàn)楫?dāng)灰分增加時(shí)，垃圾燃燒產(chǎn)生的煙氣量Vn明顯減少，導(dǎo)致煙氣帶走的熱損失減少，使得垃圾氣化熔融所需的臨界熱值有所降低.當(dāng)預(yù)熱溫度為100 ℃時(shí)，灰分從5%提高到50%，臨界熱值從7 918kJ／kg降低到7 613kJ／kg，說(shuō)明灰分變化對(duì)臨界熱值的影響較小.

當(dāng)空氣預(yù)熱溫度在300～700℃時(shí)，隨著灰分的增加，垃圾的臨界熱值基本保持不變.這是因?yàn)楫?dāng)灰分增加時(shí)，燃燒需要的空氣量L0明顯減少，導(dǎo)致預(yù)熱空氣帶入的熱量也明顯減少，但煙氣量Vn明顯減少導(dǎo)致煙氣帶走的熱損失減少量更多，彌補(bǔ)了灰渣熔融增加的耗熱量，從而使得垃圾氣化熔融所需的臨界熱值基本不變.

當(dāng)空氣預(yù)熱溫度高于700 ℃時(shí)，隨著灰分的增加，垃圾的臨界熱值呈增加趨勢(shì)，灰分每提高5%，臨界熱值需增加28kJ／kg.這是因?yàn)轭A(yù)熱溫度較高時(shí)，垃圾燃燒需要的空氣量L0明顯減少，導(dǎo)致預(yù)熱空氣帶入的熱量大幅度減少，使得垃圾氣化熔融所需的臨界熱值相應(yīng)提高.當(dāng)預(yù)熱溫度為1 000 ℃時(shí)，灰分從5%提高到50%，則臨界熱值從3 728kJ／kg增加到4 018kJ／kg.

從圖6可以看出，空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界熱值的影響很大.當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，保證垃圾氣化熔融的臨界熱值明顯減小，當(dāng)灰分為30%時(shí)，預(yù)熱溫度從100 ℃提高到1 000 ℃，臨界熱值從7 760kJ／kg急劇降低到3 889kJ／kg，說(shuō)明空氣預(yù)熱有助于低熱值垃圾的焚燒，特別是對(duì)于氣化熔融焚燒工藝，更加需要較高的空氣預(yù)熱溫度.

3 逆流豎爐工藝的臨界熱值

3.1 臨界熱值的計(jì)算方法

在確定逆流豎爐工藝的臨界熱值時(shí)，假定垃圾熱解氣化產(chǎn)生的揮發(fā)分氣體全部排出爐外，在爐內(nèi)燃燒的只是垃圾熱解后的殘?zhí)?，依?jù)臨界熱值定義以及熱平衡方程式（1），求解臨界熱值的熱平衡方程仍采用式（2），但此時(shí)的Q1入只是1kg垃圾中殘?zhí)既紵艧崃?，?/p>

預(yù)熱空氣帶入的物理熱Q3入仍采用式（3）計(jì)算.

在熱支出項(xiàng)中，灰渣熔融帶走的物理熱Q3出采用式（5）計(jì)算；煙氣帶走的熱損失Q1出仍采用式（4）計(jì)算，但是逆流工藝的出爐煙氣溫度為200 ℃左右［1］，并且煙氣來(lái)源包括三部分：殘?zhí)既紵a(chǎn)生的CO2氣體、過(guò)剩空氣量和揮發(fā)分氣體，因此

式中：n為空氣系數(shù)，取1.2；ρ為揮發(fā)分氣體的密度.殘?zhí)既紵睦碚摽諝庑枰?/p>

已知垃圾的揮發(fā)分和殘?zhí)汲煞謺r(shí)，垃圾的低位發(fā)熱值可以表示成［10］

式中：P為垃圾中塑膠的份額，取11.58［10］.

聯(lián)合式（3）～式（5）和式（10）～式（13）進(jìn)行反復(fù)迭代，可以得出不同灰分和不同空氣預(yù)熱溫度條件下，垃圾進(jìn)行逆流豎爐氣化熔融焚燒處理所需的臨界熱值以及允許的水分含量.

3.2 兩種工藝的對(duì)比分析

3.2.1 灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)水分臨界值的影響

對(duì)于國(guó)內(nèi)具有代表性成分的生活垃圾，當(dāng)煙氣溫度為200 ℃、灰渣熔融溫度為1 300 ℃時(shí)，逆流工藝中灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界水分含量的影響如圖7和圖8所示.當(dāng)垃圾中的灰分增加時(shí)，滿足逆流豎爐氣化熔融工藝要求的垃圾臨界水分呈線性減少，與并流工藝呈平行趨勢(shì).

圖7 不同灰分及空氣預(yù)熱溫度下垃圾臨界水分的對(duì)比Fig.7 Comparison of critical moisture content between two processes with different ash contents

圖8 不同空氣預(yù)熱溫度下垃圾臨界水分的對(duì)比（灰分為30%）Fig.8 Comparison of critical moisture content between two processes at different air-preheat temperatures （ash content is 30%）

在逆流工藝中，空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界水分值的影響同樣也很大.當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，氣化熔融工藝允許的垃圾臨界水分值增大，但增大的幅度稍小于并流工藝.

在相同的空氣預(yù)熱溫度和灰分下，并流工藝允許的臨界水分值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于逆流工藝.當(dāng)灰分為30%時(shí)，兩種工藝允許的臨界水分含量平均相差23.5%左右，如圖8所示，說(shuō)明逆流工藝對(duì)垃圾水分限制更嚴(yán)格.

3.2.2 灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界熱值的影響

對(duì)于國(guó)內(nèi)具有代表性成分的生活垃圾，當(dāng)煙氣溫度為200 ℃、灰渣熔融溫度為1 300 ℃時(shí)，灰分及空氣預(yù)熱溫度對(duì)逆流工藝臨界熱值的影響如圖9和圖10所示，可見(jiàn)灰分和空氣預(yù)熱溫度變化對(duì)逆流工藝臨界熱值的影響都較大.

圖9 不同灰分下垃圾臨界熱值的對(duì)比Fig.9 Comparison of critical heat value between two processes with different ash contents

圖10 不同空氣預(yù)熱溫度下垃圾臨界熱值的對(duì)比（灰分30%）Fig.10 Comparison of critical heat value between two processes at different air-preheat temperatures（ash content is 30%）

隨著灰分的增加，逆流工藝要求的垃圾臨界熱值明顯增加.這是因?yàn)楫?dāng)灰分增加時(shí)，煙氣量Vn明顯減少，導(dǎo)致煙氣帶走的熱損失減少的同時(shí)，燃燒所需的空氣量L0明顯減少，預(yù)熱空氣帶入的熱量也明顯減少，但灰渣熔融消耗的熱量明顯增加，從而垃圾氣化熔融需要的臨界熱值增加.

從圖10可以看出，空氣預(yù)熱溫度對(duì)逆流工藝臨界熱值的影響同樣很大.當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，垃圾氣化熔融所需的臨界熱值明顯降低，當(dāng)灰分為30%時(shí)，預(yù)熱溫度從100 ℃提高到1 000 ℃，則臨界熱值從11 737kJ／kg降低到8 746kJ／kg，說(shuō)明空氣預(yù)熱同樣有助于逆流垃圾焚燒工藝的進(jìn)行.

在相同空氣預(yù)熱溫度和灰分下，并流工藝要求的臨界熱值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于逆流工藝.當(dāng)灰分為30%時(shí)，兩種工藝要求的臨界熱值平均相差4 500kJ／kg左右，如圖10所示.這主要是因?yàn)樵谀媪鞴に囍?，垃圾熱解氣化產(chǎn)生的揮發(fā)分沒(méi)有在爐內(nèi)燃燒，只靠殘?zhí)既紵艧嶙鳛闊崃康闹饕獊?lái)源，必然要求垃圾具有很高的熱值.

通過(guò)上述對(duì)比可知，并流工藝更適合熔融低熱值的垃圾，是一種適合國(guó)內(nèi)城市生活垃圾的處理方法.

4 結(jié) 論

（1）對(duì)于并流豎爐氣化熔融工藝，當(dāng)垃圾中的灰分增加時(shí)，氣化熔融工藝所需的垃圾臨界水分呈線性減少，表明熔融較高灰分的垃圾，對(duì)水分限制更嚴(yán)格.空氣預(yù)熱溫度對(duì)臨界水分值的影響很大：當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，氣化熔融工藝所需的垃圾臨界水分值增加，表明空氣預(yù)熱有助于高水分垃圾的氣化熔融焚燒.

（2）對(duì)于并流豎爐氣化熔融工藝，垃圾中灰分變化對(duì)臨界熱值的影響較小，而空氣預(yù)熱溫度變化對(duì)臨界熱值的影響很大，當(dāng)空氣預(yù)熱溫度升高時(shí)，垃圾氣化熔融所需的臨界熱值明顯降低，表明空氣預(yù)熱有助于低熱值垃圾的焚燒.

（3）如果逆流豎爐工藝中垃圾熱解氣化產(chǎn)生的揮發(fā)分氣體全部排出爐外，那么在相同的空氣預(yù)熱溫度和灰分下，并流工藝允許的臨界水分值遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于逆流工藝，兩種工藝允許的臨界水分含量平均相差約23.5%，說(shuō)明逆流工藝對(duì)垃圾水分限制更嚴(yán)格.同時(shí)，并流工藝要求的垃圾臨界熱值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于逆流工藝，兩種工藝要求的臨界熱值平均相差約4 500 kJ／kg，說(shuō)明并流工藝更適合熔融低熱值的垃圾.

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