賀秋冬，李麗君，李 坤

(1.湖北工程學(xué)院計算機與信息科學(xué)學(xué)院,湖北 孝感 432000；2.湖北工程學(xué)院外國語學(xué)院,湖北 孝感 432000； 3.湖北賽福機械有限公司,湖北 孝感 432000)

0 引 言

在現(xiàn)代煤礦生產(chǎn)中，隨著開采深度的加大，煤層瓦斯含量增加，綜放工作面單產(chǎn)水平的不斷提高，使工作面瓦斯絕對涌出量不斷增大[1],壓入式局部通風(fēng)方式已不能完全滿足煤礦通風(fēng)安全的需要，很多情況下需要采用抽出式通風(fēng)[2-4]，因而對抽出式局部通風(fēng)機的需求量越來越大，研制大風(fēng)量、高效、安全、環(huán)保、性能可靠的抽出式局部通風(fēng)機是非常必要的.

礦用抽出式局部通風(fēng)機葉片承受離心力、流體動力、振動和介質(zhì)等的綜合作用，是通風(fēng)機的關(guān)鍵部件[5]，如果出現(xiàn)故障，輕則影響正常生產(chǎn)，重則引起瓦斯爆炸事故，造成巨大的人身和財產(chǎn)損失，其安全性能非常重要[6]，為此有必要對葉輪的強度和位移進(jìn)行有限元分析與計算.本研究以FBDC№9.0/2×30礦用防爆抽出式對旋軸流局部通風(fēng)機(F——通“風(fēng)”機，B——防“爆”，D——“對”旋，C——“抽”出式，葉輪直徑0.9 m，2級，單級功率30 kW)葉輪為對象，利用有限元分析軟件ANSYS對葉輪的應(yīng)力和位移進(jìn)行了計算、分析，并通過試驗和現(xiàn)場運行進(jìn)行了驗證.

1 葉輪的結(jié)構(gòu)

FBDC№9.0/2×30礦用防爆抽出式對旋軸流局部通風(fēng)機的葉輪由葉片、轂圈、軸盤、輻板等零件組焊而成，如圖1所示.由于鋼板沖壓葉片葉輪的加工過程綠色特性較好[7],故葉片材質(zhì)采用普通熱軋低碳鋼板，葉型為等厚圓弧板，葉片角度不可調(diào).通風(fēng)機的第一級葉輪和第二級葉輪直徑、輪轂比、轉(zhuǎn)速相同，但兩級葉輪的葉片數(shù)、安裝角、葉片弦長、旋轉(zhuǎn)方向不相同.因第一級葉輪的葉片數(shù)較多，重量較大，故分析與計算選用第一級葉輪.

2 葉輪結(jié)構(gòu)的有限元分析與計算

因組成葉輪的零件材質(zhì)均為Q235熱軋低碳鋼，并已組焊成一體，故分析計算過程中將葉輪當(dāng)作一個材質(zhì)連續(xù)、均勻的整體，并認(rèn)為其密度、彈性模量和泊松比相同(分別為7 850 kg/m3、2.06 GPa、0.3[8]).

通風(fēng)機葉輪各部件的應(yīng)力主要是由離心力所引起[9]，和葉輪的離心力相比，其氣動力小得多，對葉輪強度的影響可以忽略[10]，因而作用在葉輪分析模型上的載荷有2個[6，11]：

(1) 葉輪旋轉(zhuǎn)引起的慣性載荷角速度：

式中，n為葉輪轉(zhuǎn)速，n=1470 r/min(葉輪直接安裝在電動機軸伸上，其轉(zhuǎn)速等于配套電動機轉(zhuǎn)速，配套的YBF2-200L-4型防爆電動機額定轉(zhuǎn)速為1 470 r/min)；k為載荷系數(shù)，取k=1.2.

(2) 葉輪本身重量引起的重力加速度慣性載荷，取g=-9.8 m/s2.

葉片為三維圓弧板扭曲成形，具有形狀復(fù)雜的曲面，分析計算時選用ANSYS軟件中適合此種情形[6，12]的10節(jié)點四面體實體單元SOLID92，通過智能自由劃分方式[13-14]，對整個葉輪建立網(wǎng)格模型(網(wǎng)格粗細(xì)設(shè)置為5)，共生成了185 476個單元，332 044個節(jié)點，圖1為葉輪網(wǎng)格圖.

圖1 葉輪網(wǎng)格圖Fig.1 Mesh plots of impeller 注：1——葉片，2——轂圈，3——軸盤，4——幅板.

圖2至圖4分別為求解后所得葉輪的第1～3主應(yīng)力云圖.

圖2 葉輪的第1主應(yīng)力云圖Fig.2 1st principal stress of impeller

圖3 葉輪的第2主應(yīng)力云圖Fig.3 2nd principal stress of impeller

圖4 葉輪的第3主應(yīng)力云圖Fig.4 3rd principal stress of impeller

圖5為求解后所得葉輪的Von Mises應(yīng)力云圖，最大Von Mises應(yīng)力σMax=83.6 MPa，位于葉片根部，根部截面為危險截面.其安全系數(shù)為：

式中，σs為材料的屈服強度，σs=235 MPa(按GB/T700-2006 碳素結(jié)構(gòu)鋼).

安全系數(shù)大于2，葉輪結(jié)構(gòu)的強度滿足要求[15].

圖5 葉輪的Von Mises應(yīng)力云圖Fig.5 Von mises stress of impeller

圖6至圖8分別為求解后所得葉輪的X、Y、Z軸位移分量云圖.

圖6 葉輪的X軸位移分量云圖Fig.6 X-component of displacement of impeller

圖7 葉輪的Y軸位移分量云圖Fig.7 Y-component of displacement of impeller

圖8 葉輪的Z軸位移分量云圖Fig.8 Z-component of displacement of impeller

圖9為求解后所得葉輪的總位移云圖，其最大總位移量USUM=0.824 mm，位于葉片頂部.為了防止通風(fēng)機運行時葉片與機殼發(fā)生碰擦，標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定葉輪與機殼之間的最小間隙值(靜態(tài)時測量)必須大于等于2.5 mm[16]，該值遠(yuǎn)大于葉輪的最大總位移量0.824 mm，故通風(fēng)機運轉(zhuǎn)時葉片不會與機殼發(fā)生碰擦，葉輪的剛度滿足要求.

圖9 葉輪的總位移云圖Fig.9 Displacement vectot sum of impeller

3 性能測試與現(xiàn)場試用

3.1 空氣動力性能試驗

為檢驗葉輪的綜合性能，對通風(fēng)機樣機按國家標(biāo)準(zhǔn)——《GB/T 1236-2000 工業(yè)通風(fēng)機用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進(jìn)行性能試驗》進(jìn)行了試驗，圖10為通風(fēng)機的全壓、靜壓、噪聲曲線圖，圖11為通風(fēng)機的全壓效率、靜壓效率、軸功率曲線圖.其它主要檢測數(shù)據(jù)如表1所示.

圖10 通風(fēng)機的全壓與靜壓和噪聲Fig.10 Total pressure, static pressure and noise of the fan注：

圖11 通風(fēng)機的全壓效率與靜壓效率和軸功率Fig.11 Total pressure efficiency, static pressure efficiency and shaft power of the fan注：

從表1可以看出，葉輪運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，無異常聲響.通風(fēng)機整機振動速度小，風(fēng)量為655～978 m3/min，全壓為412～3 443 Pa，靜壓為118～3 314 Pa，最高靜壓效率達(dá)到70.35%，最高全壓效率達(dá)到74.23%，比A聲級噪聲為17.6 dB.通風(fēng)機的各項性能指標(biāo)均達(dá)到或優(yōu)于標(biāo)準(zhǔn)要求.

注：*根據(jù)國家安全生產(chǎn)重慶礦用設(shè)備檢測檢驗中心檢驗報告.

3.2 現(xiàn)場應(yīng)用

為檢驗葉輪在通風(fēng)機運行過程中的穩(wěn)定性、可靠性，對樣機進(jìn)行了半年的現(xiàn)場試用.試用過程中，通風(fēng)機運轉(zhuǎn)正常，葉輪未出現(xiàn)任何故障.

4 結(jié) 語

a.采用等厚圓弧板葉型、普通熱軋低碳鋼板材質(zhì)作葉片的對旋軸流葉輪，其強度和剛度滿足要求.采用這種葉片的葉輪不僅加工過程的綠色特性較好，而且其空氣動力性能可達(dá)到較高的水平.

b.為FBDC№9.0/2×30礦用防爆抽出式對旋軸流局部通風(fēng)機葉輪的強度和剛度有限元分析所建立的計算模型正確，其有限元分析與計算有效.

c.葉輪的最大應(yīng)力部位為葉片的根部，該處為葉片與轂圈的連接部位，必須特別注意該處焊縫的質(zhì)量，絕不能存在裂紋、氣孔、夾渣、咬肉等缺陷.

d.本文的計算和分析方法對軸流通風(fēng)機葉輪的設(shè)計與進(jìn)一步研究具有參考意義.

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