張澤平，呂沖飛，劉 鴿，李 珠

（太原理工大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院，太原030024）

預(yù)拌?；⒅楸厣皾{作為建筑節(jié)能領(lǐng)域一種新型的保溫功能砂漿，當(dāng)其用于有保溫節(jié)能要求的建筑物時，不僅要求具有保溫性能以滿足保溫節(jié)能的要求，而且要求其方便地實現(xiàn)砂漿制備、運(yùn)輸、儲貯等商品化，滿足普通建筑工程用砂漿的物理力學(xué)性能，滿足施工工藝要求。

1 預(yù)拌?；⒅楸厣皾{保溫性能指標(biāo)分析

1.1 機(jī)理分析

導(dǎo)熱系數(shù)是影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{保溫性能最主要的技術(shù)性能指標(biāo)，它的大小直接決定著預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的品質(zhì)及工程項目保溫節(jié)能效果。

由預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的概念我們可以知道，預(yù)拌?；⒅楸厣皾{就是在普通砂漿中摻入了無機(jī)絕熱材料玻化微珠，由于?；⒅椴牧媳旧砭哂?9%以上表面?；忾]率，在形成預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿成品的同時，?；⒅楸旧淼目涨痪途鶆虻胤植荚谏皾{中，大量的空腔氣孔阻隔了砂漿材料的熱傳導(dǎo)通道，提高了砂漿的熱阻性能，使預(yù)拌?；⒅楸厣皾{具有了良好的保溫隔熱性能。

本課題組通過正交試驗得到影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)各因素的排列順序為：玻化微珠摻量→水泥用量→石灰用量→外加劑種類→外加劑的用量→?；⒅槿葜兀?］。本節(jié)就影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{最主要的因素玻化微珠摻量對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的影響來做分析，為預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的配比設(shè)計開發(fā)提供理論指導(dǎo)。

在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中，保溫成分?；⒅槭蔷鶆蚍植荚趶?fù)合材料中，故本文采用文獻(xiàn)［2］中提出的方法考慮?；⒅轶w均勻分散在復(fù)合材料的理論計算模型，利用概率理論，建立水泥基預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的預(yù)測模型，計算不同?；⒅閾搅康念A(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)。

1.1.1 計算模型思路與模型假設(shè)

將預(yù)拌?；⒅楸厣皾{視為由熱學(xué)性能差異很大的兩相材料所組成的復(fù)合材料，將導(dǎo)熱系數(shù)較低的保溫組分?；⒅椴牧献鳛闊崃髯椟c。預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的綜合導(dǎo)熱系數(shù)大小取決于熱流穿過其中碰到的熱流阻點次數(shù)或是概率。本模型不再將保溫組分?；⒅楹突w進(jìn)行明確劃分，考慮玻化微珠均勻分布在砂漿中對復(fù)合材料預(yù)拌?；⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的影響。

本計算模型是在以下假定的基礎(chǔ)上進(jìn)行的：

1）將除玻化微珠外的其他組分形成的基體視為均勻體，不考慮其中缺陷、氣孔分布以及水泥漿體本身對基體導(dǎo)熱性能產(chǎn)生的影響（事實上，水泥品種、礦物組成、水化程度等因素會對水泥漿體導(dǎo)熱性能產(chǎn)生一定影響［3］，故應(yīng)在試驗前先測試純水泥試件的導(dǎo)熱系數(shù)以消除這種影響）；

2）不考慮基體和保溫組分?；⒅橹g界面的影響；

3）將保溫組分玻化微珠視為均勻球體，在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{基體中均勻分布。

1.1.2 模型計算

假定預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中水泥選用P·O42.5，水灰質(zhì)量比為0.50，所成型的除?；⒅橥獾乃嗷w導(dǎo)熱系數(shù)為0.439W／（m·K），?；⒅轭w粒平均直徑為1mm，導(dǎo)熱系數(shù)為0.045W／（m·K）；試件尺寸為30mm×300mm×30mm。

設(shè)玻化微珠的體積分?jǐn)?shù)φ1為10%。

1）沿?zé)崃鱾鬟f方向?qū)⒑穸葹閏的預(yù)拌?；⒅楸厣皾{均分為n層，每層厚度等于?；⒅轭w粒平均直徑d，則

2）由于?；⒅樵诨w中均勻分散，則熱流在任意薄層內(nèi)碰到?；⒅榈母怕氏嗟龋瑫r考慮熱流一維傳遞，則在第i層薄板中，熱流碰到?；⒅轭w粒的概率為：

3）熱流穿過薄板時通過K層熱阻的概率為：

分別令K＝0，1，2，3…，30代入上式即可求得熱流通過0，1，2，3，…，30層熱阻的概率。

依次計算出n＝2，3，…30對應(yīng)的概率值分別為0.2276，0.2361，0.1771，0.1023，0.0474，0.018，0.0058，0.0016，3.6528×10－4，7.3793×10－5，1.4349×10－5，1.9973×10－6，2.6947×10－7，3.1937×10－8，3.326 8×10－9，3.0441×10－10，2.4428×10－11，1.7142×10－12，1.0476×10－13，0.5543×10－14，0.2519×10－15，9.7371×10－17，3.1555×10－18，0.8415×10－19，0.1798×10－20，2.9597×10－22，0.3523×10－23，2.67×10－25，9.9999×10－27。

4）假設(shè)每個薄層的?；⒅槊婢鶆蚍稚⒃?0㎜厚預(yù)拌?；⒅楸厣皾{分成的30個薄層內(nèi)，則每一層?；⒅轭w粒體積分?jǐn)?shù)φ1為

按式（4）計算對應(yīng)于0，1，2，…，30層熱阻時?；⒅轭w粒的體積分?jǐn)?shù)，

5）求解最大概率所對應(yīng)的熱阻層數(shù)目。式（3）為二項式分布函數(shù)，對x求導(dǎo)，并令導(dǎo)數(shù)為0，即可求得熱流最大概率所對應(yīng)的熱阻層數(shù)。利用展開式求導(dǎo)可得：

令式（5）為零，即可求得最大概率所對應(yīng)熱阻層數(shù)。

不考慮保溫組分?；⒅橹g的空隙，將每個薄層視為一個整體，用多層復(fù)合保溫板理論［4］來計算每一薄層預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)：

按式（6）依次求得λ3＝0.3831，λ4＝0.3675，λ5＝0.3531，λ6＝0.3398，λ7＝0.3275，λ8＝0.316，λ9＝0.3053，λ10＝0.2953，λ11＝0.286，λ12＝0.2772，λ13＝0.2689，λ14＝0.2612，λ15＝0.2538，λ16＝0.2469，λ17＝0.2403，λ18＝0.2341，λ19＝0.2281，λ20＝0.2225，λ21＝0.2172，λ22＝0.2121，λ23＝0.2072，λ24＝0.2025，λ25＝0.1981，λ26＝0.1938，λ27＝0.1898，λ28＝0.1859，λ29＝0.1780，λ30＝0.1785.

然后按式（7）進(jìn)行計算即可得到體積分?jǐn)?shù)為10%的水泥基預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)。

應(yīng)用此模型計算水泥基預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)時，若層數(shù)n值較小，即保溫組分?；⒅轭w粒直徑與薄板厚度具有可比性，此時可分別計算K＝0，1，2，3…，n的概率；不考慮保溫組分?；⒅橹g的空隙，將每個薄層視為一個整體，用多層復(fù)合保溫板理按式（1）～（6）來計算每一薄層預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)，然后按式（7）進(jìn)行計算即可得到水泥基預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)。若層數(shù)n值較大，計算工作量較大時，可先根據(jù)式（1）—（5）計算出最大概率層數(shù)，然后依次計算K±1，K±2，…，直至滿足總通過概率大于等于所要求的概率值，然后按式（7）進(jìn)行計算，所要求的概率值越大，則計算工作量越大。

按上述計算方法和步驟，在采用預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)進(jìn)行保溫設(shè)計時，可以按滿足不同保溫要求來確定保溫材料玻化微珠的摻量。分別計算當(dāng)水泥基預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中?；⒅轭w粒體積分?jǐn)?shù)為20%，30%，40%，50%，60%，70%，80%，90%時其綜合導(dǎo)熱系數(shù)，結(jié)果見表1。

表1 不同?；⒅閾搅康膶?dǎo)熱系數(shù)值

1.2 不同地條件下導(dǎo)熱系數(shù)理論計算

由于我國地域遼闊，東西南北地區(qū)氣候差異較大，經(jīng)濟(jì)發(fā)展不平衡，建筑物的建筑結(jié)構(gòu)體系種類多，所用建筑原材料不同，導(dǎo)熱性能有差異。鑒于此，本課題組以滿足建筑節(jié)能65%為目標(biāo)，對商品化預(yù)拌?；⒅楸啬ɑ疑皾{在嚴(yán)寒地區(qū)、寒冷地區(qū)、夏熱冬冷地區(qū)、夏熱冬暖地區(qū)等不同地區(qū)、用于不同基材墻體、不同保溫層構(gòu)造情況下，通過理論分析計算出?；⒅楸厣皾{的不同導(dǎo)熱系數(shù)指標(biāo)值，作為各地區(qū)?；⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)設(shè)計的理論依據(jù)及編制技術(shù)規(guī)程的依據(jù)。

采用?；⒅楸厣皾{做保溫層時，其構(gòu)造做法從內(nèi)到外分別為?；⒅楸厣皾{層（厚度根據(jù)設(shè)計要求確定，如果保溫節(jié)能目標(biāo)較低，外墻內(nèi)側(cè)不做保溫層時，可以是混合砂漿層）、基層墻體、界面砂漿層、?；⒅楸厣皾{保溫層（厚度根據(jù)設(shè)計要求確定）、抗裂砂漿層。

預(yù)拌?；⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)墻體部分的傳熱系數(shù)Kp的計算公式為：

式中：Ri為內(nèi)表面換熱阻；R1為混和砂漿層熱阻；R2為基材墻體熱阻；R3為玻化微珠保溫砂漿層熱阻；R4為抗裂砂漿層熱阻；Re為外表面換熱阻，單位均為（m2·K）／W。

以北京地區(qū)、200厚鋼筋混凝土剪力墻為例，假設(shè)所使用的預(yù)拌?；⒅楸啬ɑ疑皾{的設(shè)計厚度為30mm，預(yù)拌?；⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的修正系數(shù)取1.15，墻體內(nèi)表面采用20mm混合砂漿抹灰，5mm厚的抗裂砂漿，使其滿足表1中65%節(jié)能目標(biāo)，所需預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)λ的計算過程如下：

北京地區(qū)、200厚鋼筋混凝土剪力墻墻體部分的熱阻

用上述相同的計算方法得到嚴(yán)寒地區(qū)、寒冷地區(qū)、夏熱冬冷地區(qū)、夏熱冬暖地區(qū)等不同地區(qū)、不同基材墻體、不同保溫層構(gòu)造滿足65%節(jié)能目標(biāo)對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)要求。

根據(jù)預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的計算結(jié)果，設(shè)計、施工單位可以根據(jù)所在地區(qū)、建筑物的基材墻體類型及保溫層設(shè)計厚度要求向預(yù)拌?；⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠家提出所需預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)要求，預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿生產(chǎn)廠家通過企業(yè)數(shù)據(jù)庫資料系統(tǒng)，可以從眾多的滿足不同要求的保溫節(jié)能效果的配合比中抽取數(shù)據(jù)，根據(jù)工程項目具體條件，快速進(jìn)行試配，得出合理的、符合施工要求的配比單。

2 物理力學(xué)性能指標(biāo)分析

?；⒅楸厣皾{的物理力學(xué)性能指標(biāo)包括滿足施工過程可操作性的指標(biāo)以及作為砂漿滿足其受力要求的指標(biāo)，本章針對?；⒅楸厣皾{的抗壓強(qiáng)度、稠度、保水率、凝結(jié)時間等指標(biāo)，結(jié)合工程項目設(shè)計、施工實際情況，提出具體性能指標(biāo)數(shù)值，為玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)工程設(shè)計、施工提供理論參考依據(jù)。

2.1 抗壓強(qiáng)度性能指標(biāo)

一般地，砂漿的抗壓強(qiáng)度主要取決于砂漿所選用的水泥、外加劑、骨料級配等。而?；⒅楸厣皾{強(qiáng)度還直接受?；⒅閾搅恐笜?biāo)的影響，然而，玻化微珠的摻量主要是根據(jù)?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)確定，因此，對?；⒅閾搅繉?qiáng)度的影響在此不做分析。主要分析水泥、部分外加劑、骨料級配對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{抗壓強(qiáng)度的影響。

2.1.1 水泥

水泥的種類和摻量直接影響到預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的強(qiáng)度。水泥是典型的水硬性膠凝材料，水泥加水拌和后，會發(fā)生水化反應(yīng)，逐漸形成具有一定強(qiáng)度的水泥石，預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中因為有了水泥石的存在而具有了一定強(qiáng)度。另外，水泥的水化還起膠連固結(jié)砂漿骨料玻化微珠的作用，膠連過程中形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)協(xié)同玻化微珠起承載力作用［5］。所以水泥用量的多少直接決定了預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的抗壓強(qiáng)度值。但是水泥用量的大小會影響到干密度和導(dǎo)熱系數(shù)，故合適的水泥用量方能具有一定強(qiáng)度又能保證預(yù)拌?；⒅榈谋馗魺崮芰?。

2.1.2 外加劑

外加劑是商品預(yù)拌?；⒅楸厣皾{重要組成成分，它的摻入間接地影響了預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的抗壓強(qiáng)度性能指標(biāo)。

可分散乳膠粉作為粉體的有機(jī)聚合物膠粘劑，在其與水接觸時會重新分散成有機(jī)聚合物乳液，而當(dāng)水泥砂漿中的水消失時會形成聚合物膜，在水泥的作用下，形成的聚合物膜不會發(fā)生分散，正是基于這種原理，可再分散乳膠粉的摻入降低了預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的剛性，從而使其抗壓強(qiáng)度降低［6］。

木質(zhì)纖維的加入使得在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{單位體積內(nèi)大量分布縱橫交織纖維，使得預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的內(nèi)聚力增強(qiáng)，抗壓強(qiáng)度得到顯著提高。

纖維素醚是一種增稠材料，在機(jī)械攪拌下有一定的引氣作用，從而隨著其摻量的增加，增稠和引氣作用明顯，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度降低［7］。

不同外加劑對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿抗壓強(qiáng)度的影響不同，所以在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{生產(chǎn)過程中原材料配比時，應(yīng)充分考慮到各種外加劑的摻量對預(yù)拌化微珠保溫砂漿抗壓強(qiáng)度的影響。

2.1.3 骨料級配

級配是表示骨料大小顆粒互相搭配的比例關(guān)系。預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的骨料主要是?；⒅椤２；⒅轭w粒級配適當(dāng)與否是影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{抗壓強(qiáng)度的一個重要因素。

不合理的?；⒅轭w粒級配使玻化微珠間的空隙率大，容易出現(xiàn)缺漿現(xiàn)象，而連續(xù)分布的膠結(jié)料漿是預(yù)拌?；⒅楸厣皾{抗壓強(qiáng)度的主要來源，缺漿必然影響料漿體系的連續(xù)性和完整性，從而影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的抗壓強(qiáng)度［8］。所以合理的骨料級配能有效提高預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的抗壓強(qiáng)度。

2.1.4 ?；⒅楸厣皾{在不同使用要求時的抗壓強(qiáng)度性能指標(biāo)數(shù)值

?；⒅楸啬ɑ疑皾{抗壓強(qiáng)度應(yīng)滿足大于等于300kPa，并按照山西省工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)《?；⒅楸厣皾{應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》中?；⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)中規(guī)定的施工工藝進(jìn)行操作。

預(yù)拌?；⒅楸仄鲋皾{一般應(yīng)用于承重型或非承重型節(jié)能型輕質(zhì)砌塊砌體工程中來消除整個砌體存在的“熱橋”現(xiàn)象，而預(yù)拌?；⒅楸仄鲋皾{的強(qiáng)度等級應(yīng)大于M2.5，以M2.5，M5強(qiáng)度等級為主。

預(yù)拌玻化微珠保溫地面砂漿直接用于建筑物地面面層，在滿足要求的保溫要求下其抗壓強(qiáng)度應(yīng)符合普通地面砂漿抗壓強(qiáng)度要求，所以預(yù)拌?；⒅楸氐孛嫔皾{抗壓強(qiáng)度應(yīng)滿足大于等于M15。

2.2 施工性能指標(biāo)

2.2.1 和易性

預(yù)拌?；⒅楸厣皾{拌合物應(yīng)具有良好的和易性，具有良好和易性的?；⒅楸厣皾{，才能不易產(chǎn)生分層、離析現(xiàn)象，才能很好地與基層墻體粘結(jié)，才能在粗糙的砌體表面上鋪成均勻的薄層，以便于施工操作和保證建筑節(jié)能工程質(zhì)量。?；⒅楸厣皾{拌合物的和易性主要體現(xiàn)在流動性和保水性兩個方面，相對應(yīng)的兩個技術(shù)性能指標(biāo)是稠度值和保水率。

2.2.1.1 稠度

預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的稠度是指砂漿拌合物在自重或外力作用下產(chǎn)生流動的性質(zhì)。影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{稠度的因素有膠凝材料水泥的種類和用量、用水量、細(xì)骨料的種類、顆粒形狀、粗細(xì)程度和級配、所摻入的外摻料及外加劑的品種、用量等因素。另外，預(yù)拌?；⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠家在確定稠度時應(yīng)考慮到預(yù)拌?；⒅楸厣皾{在運(yùn)輸和儲存過程中的損失。

建筑節(jié)能工程施工時，若能選用流動性（稠度）適宜的?；⒅楸厣皾{，則能提高施工工效，有利于保證施工質(zhì)量。

對于預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿來說，其稠度的選擇應(yīng)根據(jù)砂漿所處的面層及施工操作方法來選用。預(yù)拌?；⒅楸啬ɑ疑皾{的稠度選用可參照表3。

表3 預(yù)拌?；⒅楸啬ɑ疑皾{稠度選用 mm

預(yù)拌玻化微珠保溫砌筑砂漿稠度可根據(jù)所用砌體材料的不同及氣候條件來選用。預(yù)拌玻化微珠保溫砌筑砂漿的稠度選用可參照表4。

表4 預(yù)拌玻化微珠保溫砌筑砂漿稠度選用 mm

考慮到用于地面面層的砂漿拌合物太干，不容易操作，拌合物太濕，硬化后易空鼓，預(yù)拌?；⒅楸氐孛嫔皾{的稠度一般應(yīng)控制在30～50mm。

2.2.1.2 保水率

保水率是反映預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿保水性的技術(shù)性能指標(biāo)。砂漿的保水性是指砂漿保持水分而不易散失的能力。如果在砂漿運(yùn)輸和使用過程中產(chǎn)生泌水、流漿等保水性不良狀況，勢必導(dǎo)致砂漿干澀，不便于施工，而且會影響水泥的正常水化和凝結(jié)硬化，從而使砂漿的強(qiáng)度和粘結(jié)力下降。為了保證預(yù)拌?；⒅楸厣皾{具有較好的保水性，應(yīng)在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中加入合適的外加劑。纖維素醚就是很好的保水增稠材料，在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{產(chǎn)品中，纖維素醚的添加量很低，但其能顯著地改善濕砂漿的性能，是一種影響砂漿施工性能的主要添加劑。應(yīng)注意的是，外加劑的摻入會影響到預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的其他性能，所以纖維素醚等外加劑的摻量應(yīng)根據(jù)試驗配比進(jìn)行確定。

目前，?；⒅楸厣皾{的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程中尚未對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的保水率指標(biāo)做出規(guī)定，參照國家、行業(yè)及各地方預(yù)拌砂漿標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的保水率應(yīng)滿足≥88%的要求。

2.2.2 凝結(jié)時間

凝結(jié)時間反映了預(yù)拌?；⒅楸厣皾{失去施工可操作性的最大時間。預(yù)拌?；⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)值的確定應(yīng)考慮到預(yù)拌?；⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠距施工現(xiàn)場的距離、運(yùn)輸設(shè)備的性能、施工的氣候條件及施工現(xiàn)場的情況包括施工部位、施工水平等因素來進(jìn)行確定。

考慮到上述影響預(yù)拌?；⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)值的因素，可在預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿中加入適量的調(diào)凝劑對砂漿的凝結(jié)時間進(jìn)行調(diào)整以滿足實際工程施工的需要，所以對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)未做明確規(guī)定。

2.2.3 運(yùn)輸延續(xù)時間

預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的運(yùn)輸延續(xù)時間與施工時的氣溫條件有關(guān)，運(yùn)輸時間過長會導(dǎo)致砂漿交貨時拌合物性能與出廠時偏差較大而影響使用，同時也會縮短砂漿有效使用時間，所以濕拌玻化微珠保溫砂漿的運(yùn)輸時間應(yīng)符合表5的規(guī)定［9］。

表5 濕拌玻化微珠保溫砂漿運(yùn)輸延續(xù)時間

2.2.4 施工養(yǎng)護(hù)條件

水泥基的預(yù)拌?；⒅楸厣皾{在抹灰工程、砌筑工程、地面工程中應(yīng)用時，需要對其養(yǎng)護(hù)達(dá)到滿足要求的強(qiáng)度。所以應(yīng)對其所處環(huán)境的溫濕度等條件作出規(guī)定，且若在冬季施工時，需要采取相應(yīng)的保溫措施。

另外，在預(yù)拌?；⒅楸厣皾{養(yǎng)護(hù)過程中，水泥的水化需要有一定的溫濕條件，而預(yù)拌?；⒅楸厣皾{中所摻加的聚合物外加劑是通過失水凝聚成膜的，需要干燥的環(huán)境，所以水化凝結(jié)與聚合物凝聚成膜過程是一對矛盾［10］。因此，對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的養(yǎng)護(hù)，必須既滿足水泥充分水化，又要保證聚合物能干燥凝聚成膜，從而滿足預(yù)拌?；⒅楸厣皾{抗壓、抗裂、耐久性等要求。

根據(jù)太原理工大學(xué)玻化微珠保溫砂漿研究課題組對?；⒅楸厣皾{的試驗及課題組合作單位太原思科達(dá)科技發(fā)展有限公司在太原紡織苑小區(qū)既有建筑節(jié)能改造工程、萬家寨引黃工程辦公樓外圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫工程等項目施工實際情況可知：預(yù)拌?；⒅楸厣皾{在正常施工條件下，溫度5～25℃，養(yǎng)護(hù)時間為7～14天，即可符合一般抹灰工程、砌筑工程、地面工程的要求。

3 結(jié)語

1）對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{保溫性能的最重要技術(shù)性能指標(biāo)——導(dǎo)熱系數(shù)進(jìn)行了機(jī)理分析。在此基礎(chǔ)上，計算出不同玻化微珠摻量的預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)，為商品預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的生產(chǎn)提供理論配合比。

2）以滿足建筑節(jié)能65%為目標(biāo)，對商品預(yù)拌?；⒅楸啬ɑ疑皾{在不同地區(qū)、用于不同墻體材料、不同保溫層構(gòu)造情況下，計算出玻化微珠保溫砂漿的不同導(dǎo)熱系數(shù)指標(biāo)值，作為各地區(qū)?；⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)設(shè)計的理論依據(jù)及編制技術(shù)規(guī)程的依據(jù)。

3）分析了預(yù)拌?；⒅楸厣皾{原材料水泥、外加劑及骨料級配等因素對其力學(xué)性能指標(biāo)抗壓強(qiáng)度的影響，根據(jù)現(xiàn)行建筑物抹灰工程、砌筑工程、地面工程技術(shù)規(guī)范、規(guī)程以及?；⒅楸厣皾{的實際應(yīng)用情況提出了預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿、預(yù)拌?；⒅楸仄鲋皾{及預(yù)拌玻化微珠保溫地面砂漿的抗壓強(qiáng)度具體指標(biāo)值。

4）根據(jù)不同的分部分項工程對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{施工性能的要求，對預(yù)拌?；⒅楸厣皾{的施工性能指標(biāo)包括稠度、保水率、凝結(jié)時間及施工養(yǎng)護(hù)條件做了理論分析，并提出了相應(yīng)的指標(biāo)值。

［1］ 岳俊峰.?；⒅楸厣皾{基本性能試驗研究及在整體式保溫隔熱建筑結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用［D］.太原：太原理工大學(xué)，2009.

［2］ 陳春，錢春香，陳惠蘇，等.水泥基保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)的模型研究［J］.建筑材料學(xué)報，2009，12（3）：348-351.

［3］ UYSAL H.DEMIRBOGA R，SAHIN R，et al.The effects of different cement dosages，slumps，and pumice aggregate ratios on the thermal conductivity and density of concrete［J］.Cement and Concrete Research，2004，34（5）：845-848.

［4］ 張波.多層薄板的導(dǎo)熱系數(shù)［J］.大連輕工業(yè)學(xué)院學(xué)報，1994，13（1）：121-124.

［5］ 郝麗宏.雙平板式導(dǎo)熱系數(shù)測定儀的研制［D］.天津：天津大學(xué)，2004.

［6］ 徐迅，李英丁，張鉻.外加劑對玻化微珠保溫砂漿性能的影響［J］.新型建筑材料，2008，35（12）：60-62.

［7］ Schmitz L，J Hacker C，張量.纖維素醚在水泥基干拌砂漿產(chǎn)品中的應(yīng)用［J］.新型建筑材料，2006（7）：45-48.

［8］ 曾亮，黃少文，胡欣，羅琦.骨料級配對膨脹珍珠巖－玻化微珠保溫砂漿性能的影響［J］.新型建筑材料，2008，35（12）：56-59.

［9］ DBJ04／T285－2010.預(yù)拌砂漿生產(chǎn)與應(yīng)用技術(shù)規(guī)程［S］.太原：山西科學(xué)技術(shù)出版社，2010.

［10］ 方正.保溫砂漿的濕熱性能研究［D］.湖南：湖南大學(xué)，2008.