摘 要:鎢合金具有高密度、高硬度、高強(qiáng)度和延性好等優(yōu)良綜合力學(xué)性能和特性，是廣泛應(yīng)用于國防工業(yè)、航空航天和民用工業(yè)的軍民兩用合金材料?，F(xiàn)代科技發(fā)展對鎢合金性能提出了更高的要求。高密度鎢合金一般經(jīng)W、Ni、Fe及其它合金元素粉末的混合、壓制、液相燒結(jié)，以及后處理等工藝制備而成。然而，要獲得高性能鎢合金，細(xì)晶、超細(xì)晶或納米晶W-Ni-Fe復(fù)合粉末的制備是重要前提。本文從技術(shù)角度總結(jié)和分析現(xiàn)有的納米W-Ni-Fe復(fù)合粉末的制備方法，對其優(yōu)點(diǎn)及不足進(jìn)行了介紹。

關(guān)鍵詞:高密度鎢合金 W-Ni-Fe 納米復(fù)合粉體 機(jī)械合金化 噴霧干燥

中圖分類號:TG1文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1674-098X(2012)07(b)-0013-03

Abstract:Tungsten heavy alloys (WHAs) have good comprehensive performance and characteristics， including high density， hardness， strength， ductility， etc. Thus， they are widely used in the defense， aviation， and civil industries. The industrial advances place greater demands on the mechanical property of the alloys. WHAs are usually fabricated by powder mixing， compaction， liquid phase sintering， and post-processing process. In these processes， the preparation of fine-grained， ultrafine or nano W-Ni-Fe composite powders is the important foundation of high-performance WHAs. This paper mainly summarized and analyzed the preparation methods of W-Ni-Fe composite powders from technical perspective. The strengths and weaknesses of every method were also introduced.

Key words:tungsten heavy alloys (WHAs); W-Ni-Fe; nano composite powders; mechanical alloying; spray drying

高密度鎢合金(Tungsten heavy alloys， WHAs)是由體心立方鎢晶粒彌散分布于低熔點(diǎn)韌性面心立方金屬(如Fe、Ni、Co、Cu等)組成的兩相復(fù)合材料。合金元素的多元化和應(yīng)用領(lǐng)域的擴(kuò)展導(dǎo)致高密度鎢合金涵蓋的合金種類越來越多，因而很多情況下也簡稱為“鎢合金”。典型的鎢合金的鎢含量為80～98wt.%，平均W晶粒尺寸為20～60μm。鎢合金具有強(qiáng)度高、硬度高、延性好、塑性好、機(jī)加工性好、熱膨脹系數(shù)小、抗腐蝕和抗氧化性好、導(dǎo)電導(dǎo)熱性好等一系列優(yōu)良性能，自問世以來在國防和民用工業(yè)上得到了廣泛應(yīng)用[1～4]，如軍事工業(yè)中的穿甲彈和子母彈，航天航空中導(dǎo)航儀表的陀螺儀外緣轉(zhuǎn)子，儀表工業(yè)中的配重，醫(yī)療行業(yè)中的防X射線屏蔽材料和γ射線刀等。

鎢合金材料應(yīng)用較多的包括W–Ni–Fe合金和W–Ni–Cu合金兩大系列。W–Ni–Cu合金產(chǎn)生析出相的溫度范圍很寬，制備工藝難于控制;同時(shí)在凝固過程中容易形成WNi4相，該脆性相會嚴(yán)重降低合金的力學(xué)性能。相比之下，W–Ni–Fe合金液相和固相溫度范圍很窄，從而使脆性相的析出幾率變小，合金具有更好的抗拉強(qiáng)度和韌性[5]。因而，除制備陀螺儀要利用W–Ni–Cu合金的無磁性性能外，工業(yè)上一般都用W–Ni–Fe合金。

高密度鎢合金一般經(jīng)W、Ni、Fe及其他合金元素粉末的混合、壓制、液相燒結(jié)，以及后處理等過程制備而成。而細(xì)晶、超細(xì)晶或納米晶鎢合金復(fù)合粉末[6～9]的制備是基礎(chǔ)。本文從技術(shù)角度總結(jié)和分析現(xiàn)有的納米W-Ni-Fe復(fù)合粉末的制備方法，對其優(yōu)點(diǎn)及不足進(jìn)行介紹，并展望了其發(fā)展方向。

1 機(jī)械合金化法

機(jī)械合金化(Mechanical Alloying，MA)是把合金元素粉末混合在高能球磨機(jī)中長時(shí)間地運(yùn)轉(zhuǎn)，將機(jī)械能傳遞給金屬粉末，通過球磨過程中擠壓和反復(fù)破碎，使之成為超細(xì)顆粒，可以實(shí)現(xiàn)原子尺寸的混合，在固態(tài)下實(shí)現(xiàn)合金化。機(jī)械合金化所需設(shè)備簡單，成本較低，適合于工業(yè)化大批量的生產(chǎn)。近年來，在制備微細(xì)鎢合金復(fù)合粉末的過程中，機(jī)械合金化法也受到了國內(nèi)外學(xué)者的廣泛重視。

Ryu等[10]利用機(jī)械合金化法制備了晶粒尺寸為16nm的93W–5.6Ni–1.4Fe(wt.%)鎢合金復(fù)合粉末，并分析了球磨速度、球磨時(shí)間、球料比以及球填充系數(shù)等因素對合金化粉末顯微組織演變的影響。研究發(fā)現(xiàn)，球速過快或過慢都不能使元素粉末有效合金化，不同的球料比導(dǎo)致不同的顆粒粗化速率，而要使機(jī)械能最大效度地傳遞給粉末，球填充系數(shù)應(yīng)比較小。此外，機(jī)械合金化過程包含五個(gè)階段:從開始到球磨4h，為W、Ni和Fe粉末顆粒的混合和扁平化階段;在球磨4～24h范圍，為粉末顆粒的焊接占優(yōu)和長大階段;在球磨24～36h范圍，為等軸晶的形成階段;球磨36～38h范圍是最后穩(wěn)定階段，為隨機(jī)薄片的形成和隨時(shí)間的增加而最終達(dá)到的穩(wěn)定化過程。然而，根據(jù)95W–3.5Ni–1.5Fe(wt.%)鎢合金復(fù)合粉末在機(jī)械合金化過程中的形態(tài)變化，Humail等[11]認(rèn)為機(jī)械球磨過程的粉末形態(tài)改變分為三個(gè)階段。在第一階段，形狀不規(guī)則的原料粉末扁平化，平均粉末粒度尺寸增加;接下來，粉末經(jīng)歷了不斷的焊接—破碎過程，由于球磨破碎占據(jù)優(yōu)勢，因而鎢合金復(fù)合粉末的粒度尺寸下降;最后，隨著球磨繼續(xù)進(jìn)行，系統(tǒng)到達(dá)穩(wěn)定狀態(tài)，機(jī)械球磨20h可以獲得粒度尺寸分布較均勻的納米晶鎢合金復(fù)合粉末。

通過兩種不同加工路線的W，Ni，F(xiàn)e元素粉末的機(jī)械合金化，Ryu等[12]制備了可控顯微組織的93W–5.6Ni–1.4Fe(wt.%)高密度合金。一種路線是具有93W–5.6Ni–1.4Fe(wt.%)成分的混合粉末的完全機(jī)械合金化，另一種是具有30W–56Ni–14Fe(wt.%)成分的混合粉末先部分機(jī)械合金化，接下來再與W粉混合形成最終成分93W–5.6Ni–1.4Fe(wt.%)。利用機(jī)械合金化—兩步燒結(jié)制備了W晶粒尺寸為6～15μm的高密度合金。部分機(jī)械合金化—兩步燒結(jié)高密度鎢合金中固溶體基體相分布不均勻。由于基體體積分?jǐn)?shù)增加，W/W連接度下降，機(jī)械合金化—兩步燒結(jié)高密度鎢合金比固相燒結(jié)合金(1%)具有更大的延伸率(16%)。

采用機(jī)械合金化方法，Zhang等[13，14]制備了93W–4.9Ni–2.1Fe(wt.%)納米晶和非晶相的混晶結(jié)構(gòu)合金粉末，研究了機(jī)械合金化合金粉末的相變和熱穩(wěn)定性;結(jié)合XRD，利用近似內(nèi)標(biāo)法計(jì)算了球磨不同時(shí)間球磨粉中殘留晶體W的體積分?jǐn)?shù)和非晶相中的W含量，并分析了球磨過程中非晶形成的機(jī)制。結(jié)果表明，非晶相的形成過程主要是Ni(Fe)首先溶入W中形成過飽和固溶體，球磨20h后形成W–Ni(Fe)非晶。過飽和固溶體的形成是由于攜帶較大晶界存儲能的小粒子不斷溶入W中，計(jì)算得到可固溶的臨界Ni粒子尺寸約為3nm。由于Fe污染不斷溶入W中，在球磨過程中，殘留晶體W的體積分?jǐn)?shù)不斷減少，而非晶相中的W–Ni(Fe)比例基本保持恒定，為63W–37Ni(Fe)。加熱實(shí)驗(yàn)表明，球磨20h和60h的粉末在加熱過程中發(fā)生不同的相變化。球磨60h粉末在退火過程中除了晶體缺陷和應(yīng)力釋放等過程以外，有明顯的非晶晶化和NiW相析出過程。同時(shí)，機(jī)械合金化可以降低粉末的燒結(jié)溫度，同未球磨粉末相比，球磨20h和60h的鎢合金液相出現(xiàn)的溫度均降低了近220℃。Zhang等[15]對成分為91.16W–6.56Ni–2.28Fe(wt.%)的鎢合金復(fù)合粉末在機(jī)械合金化過程的相變、熱力學(xué)及動力學(xué)行為等的研究發(fā)現(xiàn)，機(jī)械合金化可以使W–Ni–Fe系形成納米晶超飽和固溶體和非晶。以Miedema半經(jīng)驗(yàn)理論模型為基礎(chǔ)，計(jì)算了鎢合金系的相變驅(qū)動力。熱力學(xué)分析指出，該合金系不存在發(fā)生非晶化反應(yīng)的化學(xué)驅(qū)動力。應(yīng)用固態(tài)反應(yīng)模型解釋了MA過程非晶形成的熱力學(xué)可能性，在MA過程中，非晶的形成并不絕對要求體系ΔHmix<<0和DB>>DA。

利用機(jī)械合金化法，F(xiàn)an等[16]制備了由過飽和固溶體W(Ni，F(xiàn)e)和球磨過程中W過量溶解在γ–(Ni，F(xiàn)e)相中形成的無定形相組成納米晶超細(xì)W–7Ni–3Fe(wt.%)復(fù)合粉末。在機(jī)械合金化時(shí)間超過150h后，Liu等[17]合成了含有納米晶Fe3W3C相的完全無定形化的W–7Ni–3Fe(wt.%)復(fù)合粉末。在文獻(xiàn)[18，19]中，F(xiàn)an課題組又進(jìn)一步研究了機(jī)械合金化W–7Ni–3Fe(wt.%)復(fù)合粉末在退火過程中的熱穩(wěn)定性、晶粒生長和結(jié)構(gòu)變化。Lu等[20]對機(jī)械合金化過程中的擴(kuò)散行為進(jìn)行了研究，研究表明機(jī)械合金化產(chǎn)生的大量缺陷致使活化能降低，從而在機(jī)械合金化中的擴(kuò)散過程中起到了主要的作用。機(jī)械合金化中的擴(kuò)散是一個(gè)動態(tài)的過程，內(nèi)部擴(kuò)散層可能迅速被撕裂而更易與其它成分的界面接觸，這樣便形成了動態(tài)的擴(kuò)散，它可以使不擴(kuò)散的合金元素通過機(jī)械合金化進(jìn)行擴(kuò)散而達(dá)到合金化的目的。

機(jī)械合金化對高密度鎢合金力學(xué)性能有重要影響。田開文等[21]研究了機(jī)械球磨鎢合金粉末經(jīng)冷等靜壓和液相燒結(jié)所得高密度鎢合金的顯微組織和力學(xué)性能。研究發(fā)現(xiàn)高能球磨粉燒結(jié)鎢合金在保留普通粉燒結(jié)鎢合金高延性和韌性的同時(shí)，拉伸強(qiáng)度明顯提高。機(jī)械合金化的不足之處是球磨過程中容易引入夾雜，粉末易于成團(tuán)成塊，粘壁現(xiàn)象比較嚴(yán)重?？紫逗蛫A雜含量對機(jī)械合金化鎢合金的力學(xué)性能有較大影響[21]。不過，如果采用同材質(zhì)的鎢球，不但可以有效地細(xì)化顆粒，并且不會引入雜質(zhì)[22]。同時(shí)，采用氬氣保護(hù)比采用氮?dú)夂茫蚴遣捎玫獨(dú)鈺谇蚰ミ^程中引入夾雜。加入少量的酒精、四氯化碳和硬脂酸等過程控制劑可以改變W、Ni、Fe的機(jī)械合金化過程，改善粉末的性能，同時(shí)還可以減少粉末的粘球和粘壁現(xiàn)象[23]。

2 噴霧干燥法

噴霧干燥法(Spray Drying)，又稱噴霧轉(zhuǎn)化法(Spray Conversion Process)，亦即熱化學(xué)合成(Thermo Chemical)，是由Kim等[24]提出，將溶液通過物理手段進(jìn)行霧化獲得超微粒子的一種化學(xué)與物理相結(jié)合的制備納米復(fù)合粉末的重要方法。該法包括原始溶液制備與混合、噴霧干燥和流化床轉(zhuǎn)換三個(gè)階段。首先將多種金屬鹽溶液混合，得到混合溶液，然后將仲鎢酸銨、偏鎢酸銨與其它金屬Ni、Fe、Cu的金屬鹽水溶液混合后送入霧化器，由噴嘴高速噴入干燥室獲得金屬鹽的微粒，收集后進(jìn)行焙燒即得到納米晶氧化物復(fù)合粉末前驅(qū)體的超微粒子，形狀類似于殼狀的球形粉末。然后將前驅(qū)體粉末在一定條件下還原或碳化即可得到所需成分的單組元、多組元的合金復(fù)合粉末或碳化物[25]。

在國外，Seegopaul等人[26]采用噴霧轉(zhuǎn)化法合成了WC晶粒小于50nm且與Co粘結(jié)相混合十分均勻的WC–Co復(fù)合粉末。在國內(nèi)，張麗英等[27，28]用H2WO4、NiCl2，可溶性鹽的堿水溶液與FeCl2水溶液快速混合，再經(jīng)超聲噴霧熱轉(zhuǎn)換得到了顆粒形貌為近球形，相組成分別為WO3、NiO和WO2.92、NiO、V2O3，平均粒度分別為15～50nm和32nm的均勻W–Ni–Fe系和W–Ni–Fe–V系鎢合金和硬質(zhì)合金用復(fù)合氧化物粉末。此外，利用H2WO4和NiCl2堿性水溶液與FeCl2和Y2O3的酸性水溶液的快速混合，經(jīng)過超聲噴霧熱轉(zhuǎn)換，張麗英等[29]制備了W–Ni–Fe–Y系復(fù)合氧化物粉末，其相組成為WO3、NiO、Y2O3，粉末的平均粒徑為32nm。

前驅(qū)體溶液狀態(tài)對噴霧干燥法制備的納米(W，Ni，F(xiàn)e)復(fù)合氧化物粉末特性有重要影響。馬運(yùn)柱等[30]發(fā)現(xiàn)在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%的(W，Ni，F(xiàn)e)混合鹽溶液中添加0.6g/L聚乙二醇–1000所配制的溶膠作為前驅(qū)體溶液制備的粉末特性最好，制得了一次粒度為40～50nm、分布均勻、分散性好、非晶化顯著且大部分為球形的(W，Ni，F(xiàn)e)復(fù)合氧化物粉末。進(jìn)一步對(W，Ni，F(xiàn)e)復(fù)合氧化物粉在700℃保溫90min進(jìn)行還原[31]，發(fā)現(xiàn)不加稀土Y時(shí)還原粉末由W和γ–(Ni，F(xiàn)e)兩相組成，添加一定量稀土Y的還原粉末由前兩相和Y(Ni0.75W0.25)O3三相組成;當(dāng)Y在0～0.8wt.%范圍逐漸增多時(shí)，粉末dBET粒度、Fsss粒度、晶粒度都變小，一定量的Y可以有效抑制晶粒長大;未添加Y時(shí)粉末顆粒為球形，添加一定量Y后變?yōu)榻蛐位蚨嗝骟w。

與傳統(tǒng)制備鎢粉或鈷粉的方法相比，噴霧干燥法可以不經(jīng)過中間一系列的還原階段，反應(yīng)時(shí)間較短，特別適用于制備納米復(fù)合粉末。同時(shí)，用這種方法可以在很寬的范圍內(nèi)控制所得到的粉末粒度，通過控制反應(yīng)過程參數(shù)，對粉末的粒度可以在納米尺寸到微米尺寸之間進(jìn)行調(diào)控。不過，采用噴霧干燥法制備的納米晶氧化物前驅(qū)體在還原過程中粉末粒度的控制較困難。

3 其他方法

目前，除機(jī)械合金化法和噴霧干燥法外，納米鎢合金復(fù)合粉末的制取方法還有溶膠–凝膠法(Sol–Gel)、冷凝干燥法(Freeze Drying)、氣相沉積法(Chemical Vapor Deposit ion，CVD)、反應(yīng)噴射工藝(Reaction Spray Process， RSP)、機(jī)械化學(xué)合成法(Mechanochemical Synthesis)、機(jī)械–熱化學(xué)工藝合成(Mechano–thermochemcal Process)、真空等離子體噴射沉積(Vacuum Spray Consolidation Process)等[32]方法，這些制備方法一般具有原料成本高、工藝繁瑣、產(chǎn)量低、合成產(chǎn)物不純、設(shè)備昂貴等一種或幾種缺點(diǎn)，這些方法與規(guī)模化工業(yè)生產(chǎn)還有相當(dāng)長的距離，因此對之研究相對較少。

4 結(jié)語及展望

制備高純度、粒徑小、粒徑分布范圍窄的超細(xì)或納米W–Ni–Fe復(fù)合粉末，是在較低溫度燒結(jié)獲得高性能細(xì)晶或超細(xì)晶高密度鎢合金的重要前提。目前，超細(xì)，尤其是納米鎢合金復(fù)合粉末的制備已引起研究者的重視，國內(nèi)外文獻(xiàn)陸續(xù)報(bào)道了一些制備納米晶鎢合金復(fù)合粉末的方法，但低成本成熟制備方法較少，相關(guān)研究仍嫌不足，亟待加強(qiáng)。為滿足高性能鎢合金對納米鎢合金復(fù)合粉末的更高要求，應(yīng)大力加強(qiáng)高純度納米W–Ni–Fe粉末的制備技術(shù)的研究。

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