袁佳杰,謝乘峰
(1.解放軍95316部隊(duì),廣州 510900;2.解放軍95037部隊(duì),武漢 430073)
壓制性干擾是用噪聲或類似噪聲的干擾信號(hào)遮蓋或淹沒(méi)有用信號(hào),阻止雷達(dá)檢測(cè)目標(biāo)信息。它的基本原理是:任何一部雷達(dá)都有外部噪聲和內(nèi)部噪聲,雷達(dá)對(duì)目標(biāo)的檢測(cè)是在這些噪聲中進(jìn)行的,其檢測(cè)又基于一定的概率準(zhǔn)則。一般來(lái)說(shuō),如果目標(biāo)信號(hào)能量S與噪聲能量N相比(信噪比S/N),超過(guò)檢測(cè)門限D(zhuǎn),則可以保證在一定虛警概率P fa的條件下達(dá)到一定的檢測(cè)概率P d,發(fā)現(xiàn)目標(biāo)。壓制性干擾就是使強(qiáng)干擾功率進(jìn)入雷達(dá)接收機(jī),盡可能降低信噪比S/N,造成雷達(dá)對(duì)目標(biāo)檢測(cè)的困難[1]。噪聲調(diào)頻干擾作為一種典型的壓制性干擾手段,通過(guò)天線副瓣進(jìn)入雷達(dá)接收機(jī),給雷達(dá)檢測(cè)造成了極大困難。
寬-限-窄電路是一種傳統(tǒng)抗干擾措施,在抑制噪聲干擾方面有很好的效果。本文通過(guò)建立相應(yīng)數(shù)學(xué)模型和進(jìn)行仿真研究,證明了某型PD雷達(dá)采用該抗干擾措施對(duì)抗噪聲調(diào)頻干擾的有效性,并得到了在該干擾環(huán)境中影響雷達(dá)工作性能的因素。
噪聲調(diào)頻干擾的數(shù)學(xué)表達(dá)式為:
式中:調(diào)制噪聲U(t′)為零均值、廣義平穩(wěn)的隨機(jī)過(guò)程;φ為[0,2π]上均勻分布且與U(t′)獨(dú)立的隨機(jī)變量;U0為噪聲調(diào)頻信號(hào)的幅度;ωj為噪聲調(diào)制信號(hào)的中心頻率;K fm為調(diào)頻斜率。
該干擾信號(hào)建模方法見(jiàn)圖1[2]。
圖1 噪聲調(diào)頻干擾實(shí)現(xiàn)框圖
噪聲調(diào)頻干擾的頻帶很寬,常用作壓制性干擾,使一般雷達(dá)即使采用跳頻抗干擾效果也不明顯,因此它是用得最多、威脅很大的一種干擾信號(hào)。其時(shí)域、頻域波形如圖2、圖3所示。該干擾信號(hào)具有如下特點(diǎn):
(1)噪聲調(diào)頻波的功率譜密度與調(diào)制噪聲的振幅概率密度之間具有線性關(guān)系,均為正態(tài)分布。
(2)噪聲調(diào)頻波的總功率等于載波功率,而與調(diào)制噪聲的功率(或幅度)無(wú)關(guān)。
(3)噪聲調(diào)頻波的半功率帶寬,即干擾帶寬為:
式中:f de為有效頻偏。
圖2 噪聲調(diào)頻干擾時(shí)域波形
圖3 噪聲調(diào)頻干擾頻域波形
利用足以覆蓋目標(biāo)多普勒頻率范圍的噪聲信號(hào)對(duì)速度跟蹤系統(tǒng)的干擾,可以使其速度選擇支路在信號(hào)和干擾噪聲的作用下,產(chǎn)生速度波門的隨機(jī)漂移。當(dāng)噪聲很強(qiáng)時(shí),會(huì)丟失目標(biāo)。在實(shí)際中,為了最大限度地抑制噪聲干擾,常采用寬-限-窄電路抗噪聲干擾。其組成框圖見(jiàn)圖4[4]。
圖4 寬-限-窄電路實(shí)現(xiàn)
影響寬-限-窄電路抗噪聲調(diào)制脈沖干擾效果的主要參數(shù)有寬帶中放的帶寬、限幅電平和窄帶中放帶寬。
當(dāng)噪聲調(diào)頻干擾信號(hào)通過(guò)寬帶放大器后,輸出呈現(xiàn)一系列離散隨機(jī)中頻脈沖信號(hào)。為了保證噪聲信號(hào)通過(guò)寬帶放大器后輸出的干擾信號(hào)呈離散的隨機(jī)脈沖序列狀,則寬帶中放的帶寬B1應(yīng)大于離散隨機(jī)脈沖的平均間隔的倒數(shù)ˉθ,即B1>1/ˉθ。本文干擾信號(hào)的調(diào)制噪聲采用的是高斯白噪聲,且干擾信號(hào)的瞬時(shí)頻率也服從高斯分布。因?yàn)殡x散干擾脈沖寬度τ和間隔θ都是隨機(jī)的,可以用統(tǒng)計(jì)平均的方法求出它們的均值。設(shè)調(diào)制噪聲在0~Fn頻率范圍內(nèi)的功率譜密度是均勻分布的,則隨機(jī)頻率在此頻率范圍內(nèi)的功率譜密度也是均勻的,可得到如下關(guān)系式[3]:
上述求B1的公式是在穩(wěn)態(tài)條件下進(jìn)行的,當(dāng)考慮暫態(tài)時(shí),必須對(duì)B1進(jìn)行修正,即實(shí)際帶寬B1應(yīng)加寬,加寬因子為α,則寬帶中放的頻帶寬度為α·B1,其中
限幅器是減弱或抑制強(qiáng)脈沖式干擾最簡(jiǎn)單和最有效的方法。限幅電平V l應(yīng)當(dāng)?shù)扔谳斎胄盘?hào)電平u s,由于輸入信號(hào)電平是變化的,要求限幅電平也應(yīng)隨之變化,通常采用自動(dòng)增益控制(AGC)電路,自動(dòng)控制寬帶中放的傳輸增益,使其輸出信號(hào)電平基本穩(wěn)定。因?yàn)橄薹鹘釉趯拵е蟹藕驼瓗е蟹胖g,所以,限幅器必須具備雙向限幅特性。同時(shí),為了保證限幅器輸出仍然保持離散隨機(jī)脈沖序列,則限幅器的帶寬Bl必然大于寬帶中放頻帶寬度B1。
窄帶中放的帶寬B2與回波脈沖信號(hào)譜相匹配,經(jīng)過(guò)窄帶中放后,回波脈沖信號(hào)可以無(wú)損失或少損失地傳輸,而噪聲干擾被進(jìn)一步抑制,使最后輸出的信干比得到更大改善。窄帶中放帶寬B2應(yīng)當(dāng)保證目標(biāo)回波信號(hào)不損失,假定信號(hào)帶寬為Bs,則B2應(yīng)當(dāng)為:B2=Bs。
在不考慮寬-限-窄電路引入熱噪聲、寬帶放大器特性并不是理想矩形的情況下,設(shè)寬帶放大器輸入端的噪聲干擾功率和信號(hào)功率分別為Pj和P s,那么干擾信號(hào)通過(guò)寬帶中放輸出的干擾信號(hào)的功率譜密度為,若限幅器的限幅電平等于信號(hào)電平,則限幅器輸出的干擾信號(hào)功率譜密度近似為:而信號(hào)的功率譜密度為ps=Ps/Bs,它們經(jīng)過(guò)窄帶濾波器后的輸出功率分別為:
PD雷達(dá)采用寬-限-窄電路時(shí),寬帶中放的帶寬為B1=15 MHz,窄帶中放的帶寬約等于信號(hào)的帶寬B2=Bs=2 MHz,噪聲帶寬Fn=2 MHz,有效頻偏f de,其中Bj=2(ln2)1/2·f de≈ 2.355f de,則信干比改善與干擾帶寬的關(guān)系曲線如圖5所示。
對(duì)PD雷達(dá)采用阻塞式干擾方式時(shí),設(shè)干擾帶寬為Bj=50 MHz,B1=15 MHz>1/ˉθ≈6 MHz,寬帶中放輸出的干擾信號(hào)呈離散脈沖序列狀,則(S/J)o≈13 d B。對(duì)于PD雷達(dá)的干擾可以采用效率更高的瞄準(zhǔn)式干擾方式,設(shè)干擾帶寬為Bj=5 MHz,B1=15 MHz>1/ˉθ≈2.2 MHz,寬帶中放輸出的干擾信號(hào)呈離散脈沖序列狀,則(S/J)o≈45 d B。可見(jiàn)干擾樣式對(duì)雷達(dá)信干比改善數(shù)值的影響很大。
圖5 極限信干比與干擾帶寬關(guān)系
某PD雷達(dá)工作在P波段,接收機(jī)靈敏度為A=-12.8 dBm W,對(duì)σ=2 m2的目標(biāo)探測(cè)距離為R0=205 km,那么該雷達(dá)接收距離為R處目標(biāo)的回波功率為若采用阻塞式干擾方式,干擾功率為P j=5 000 W,干擾機(jī)發(fā)射天線增益為Gj=20 dB,雷達(dá)天線副瓣指向干擾機(jī)方向的增益G′=-30 d B,干擾極化系數(shù)為V j=0.7,雷達(dá)中頻帶寬為B=1.2 MHz,干擾機(jī)與雷達(dá)的距離為Rj=100 km,干擾損耗系數(shù)為L(zhǎng) j=9 d B,干擾帶寬為Bj=50 MHz,那么進(jìn)入接收機(jī)的干擾功率為:
則采用抗干擾措施后信干比與距離的關(guān)系如圖6所示;所采取的干擾樣式對(duì)信干比和距離關(guān)系的影響如圖7所示。
圖6 抗干擾措施對(duì)距離與信干比的影響
進(jìn)入雷達(dá)接收機(jī)的S/J與單脈沖的虛警概率P fa和檢測(cè)概率P d的關(guān)系式為:
式中:V T為檢測(cè)門限。
圖7 干擾樣式對(duì)距離與信干比的影響
那么在單脈沖滿足虛警概率P fa=10-3的條件下,分別面臨阻塞式和瞄準(zhǔn)式噪聲干擾情況時(shí),該型PD雷達(dá)的檢測(cè)概率為(該雷達(dá)采用3/7檢測(cè)準(zhǔn)則)[5]:
干擾樣式對(duì)距離與檢測(cè)概率的影響見(jiàn)圖8。
本文介紹了某型PD雷達(dá)采用寬-限-窄電路抗干擾的原理,進(jìn)一步分析了該抗干擾措施對(duì)抗噪聲調(diào)頻干擾的效果,通過(guò)建模仿真證明了該方法的有效性,并得出干擾樣式和干擾帶寬是限制該措施發(fā)揮效果的關(guān)鍵因素。
圖8 干擾樣式對(duì)距離與檢測(cè)概率的影響
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