閔承勇

(云浮發(fā)電廠，廣東 云浮 527300)

0 引言

云浮發(fā)電廠三期2×300 MW機(jī)組配置2臺容量50%的汽動給水泵和1臺容量50%的電動給水泵。其中，汽動給水前置泵為 YNKn300－200－20Y/J型單級雙吸臥式渦殼式泵，殼體垂直分開。該泵設(shè)計流量為670 m3/h，揚(yáng)程為44.6 m，轉(zhuǎn)速為1450 r/min;采用Y3 315S－4型電動機(jī)驅(qū)動，電動機(jī)功率為110kW，轉(zhuǎn)速為1487r/min，額定電流為196.4A。

1 前置泵電流偏大

自2010－11－29 T 15:26:24以來，#6機(jī)組#1汽動給水前置泵電流值較之前偏高，查分散控制系統(tǒng)(DCS)歷史曲線，得出其平均電流高于180.00 A，運(yùn)行中電流最高達(dá)196.65 A(2011－02－07 T 10:10:43)，超過了電動機(jī)額定電流196.40 A，而之前最高電流只有183.00 A。#1汽動給水前置泵運(yùn)行DCS曲線如圖1所示。

2 原因分析

(1)懷疑#6機(jī)組#1汽動給水泵再循環(huán)調(diào)整門內(nèi)漏大造成前置泵偏離正常流量運(yùn)行。2011－03－07 T 17:15:00，關(guān)閉#6機(jī)組#1汽動給水泵再循環(huán)前、后手動隔離門，以觀察參數(shù)的變化;19:50:00，經(jīng)過觀察，#1汽動給水泵參數(shù)無變化。可見，#1汽動給水泵再循環(huán)調(diào)整門運(yùn)行情況良好，不是引起汽動給水前置泵電流偏大的原因。

圖1 #1汽動給水前置泵運(yùn)行DCS曲線(截屏圖)

(2)2011－03－17—04－12，#6機(jī)組B級檢修期間，解體#1汽動給水泵前置泵。

1)檢查汽動給水泵前置泵動、靜部件，未發(fā)現(xiàn)碰磨痕跡，排除了動、靜摩擦造成電流過大的可能。

2)測量葉輪口環(huán)與密封環(huán)間隙，在0.30～0.80 mm之間，符合廠家技術(shù)要求，因此，葉輪出口的壓力水漏至葉輪進(jìn)口不是造成電流過大的原因。

3)檢查前置泵殼密封面，驅(qū)動端端蓋密封面和非驅(qū)動端端蓋密封面沖刷磨損(密封面位置如圖2所示)，測量密封配合面得出的數(shù)據(jù)見表1。

通過咨詢前置泵生產(chǎn)廠家，正常密封面配合間隙應(yīng)在0.02mm左右。由表1可知，該泵配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo)，因此，泵出口的高壓水從泵殼和端蓋密封面泄漏至泵進(jìn)口側(cè)，是造成前置泵電流偏大的直接原因。

3 處理過程

針對泵殼密封面和端蓋密封面沖刷磨損，密封面配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo)，擬采用噴涂修復(fù)，方案如下:

(1)初加工。以端蓋的另一不加工密封面和端面為基準(zhǔn)，將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm，上車床加工。以泵殼兩端的密封面為基準(zhǔn)，將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm，上立式車床或鏜床加工內(nèi)孔。

(2)保護(hù)非噴涂面。

(3)修復(fù)面噴砂。

(4)噴涂。噴涂NiAl合金底層，厚度0.10 mm;噴涂高鉻合金工作層，噴至加工余量大于1.00 mm;涂層硬度為42～45 HRC。

(5)后加工。以端蓋的另一不加工密封面和端面為基準(zhǔn)，將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm，上車床加工，表面粗糙度為Ra1.6。以泵殼兩端的密封面為基準(zhǔn)，將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm，上立式車床或鏜床加工，表面粗糙度為Ra1.6。

經(jīng)噴涂處理后再次測量密封配合面，數(shù)據(jù)見表2。

表2 噴涂修復(fù)后測量數(shù)據(jù) mm

4 處理后設(shè)備運(yùn)行情況

采取上述噴涂措施處理后，#1汽動給水前置泵運(yùn)行電流最高為173.8A，比處理前最高電流值降低約23.0 A，電流回歸正常。噴涂修復(fù)后運(yùn)行DCS曲線如圖3所示。

圖2 密封面位置

表1 密封配合面數(shù)據(jù)mm

圖3 噴涂修復(fù)后運(yùn)行DCS曲線(截屏圖)

5 結(jié)束語

本文對#6機(jī)組#1汽動給水泵前置泵電流偏大的問題進(jìn)行了分析，針對泵殼密封面和端蓋密封面沖刷磨損、密封面配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo)的問題，進(jìn)行了噴涂修復(fù)。#1汽動給水泵前置泵處理后，電流回歸正常值。事實證明，以上的分析及所采取的措施是正確的。