寧獻(xiàn)武，趙繼良，伍健偉

(神華國(guó)華綏中發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 葫蘆島 125222)

1 000 MW機(jī)組一次風(fēng)機(jī)喘振原因分析及預(yù)防措施

寧獻(xiàn)武，趙繼良，伍健偉

(神華國(guó)華綏中發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 葫蘆島 125222)

文中分析了1 000 MW機(jī)組一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的原因及危害，提出運(yùn)行處理原則及預(yù)防措施，使一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的幾率大大減小，機(jī)組運(yùn)行的可靠性得到提高。

軸流式;一次風(fēng)機(jī);喘振;性能曲線

相對(duì)于離心式風(fēng)機(jī)而言，動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)具有體積小、重量輕、負(fù)荷低、運(yùn)行效率高、調(diào)節(jié)范圍大、對(duì)負(fù)荷變化反應(yīng)快等優(yōu)點(diǎn)，在國(guó)內(nèi)外大、中型火電機(jī)組上得到廣泛使用。但由于其結(jié)構(gòu)特性，也存在制造、安裝、維修技術(shù)要求較高，不穩(wěn)定區(qū)間較大，易發(fā)生失速及喘振等問(wèn)題［1］。在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的后果很嚴(yán)重，再次并列運(yùn)行也困難［2］。而且運(yùn)行過(guò)程中由于一次風(fēng)機(jī)出口壓力較大，流量隨機(jī)組負(fù)荷、磨煤機(jī)運(yùn)行方式等頻繁變化，因而其發(fā)生喘振的頻率較送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)大大提高。

1 喘振的原理及危害

依據(jù)風(fēng)機(jī)的特征可知，其性能曲線呈“駝峰”狀，如圖1所示。

風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)A是由風(fēng)機(jī)和管路共同決定的，當(dāng)風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn) (性能曲線和管路特性曲線的交點(diǎn))位于駝峰頂點(diǎn)K的左側(cè)時(shí)，風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)，其工作點(diǎn)可能沿駝峰來(lái)回游動(dòng)，壓力和流量可能出現(xiàn)大幅波動(dòng)，壓力時(shí)高時(shí)低，流量時(shí)正時(shí)負(fù)，并伴隨著劇烈的振動(dòng)和噪聲，由此形成了風(fēng)機(jī)喘振。

圖1 風(fēng)機(jī)的性能曲線

一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)，流量急劇波動(dòng)，會(huì)產(chǎn)生氣流的撞擊，使風(fēng)機(jī)發(fā)生強(qiáng)烈的振動(dòng)，噪聲增大，且風(fēng)壓不斷晃動(dòng)，輕則造成風(fēng)機(jī)出力降低，影響機(jī)組負(fù)荷;重則使葉片斷裂，進(jìn)而打斷其它所有葉片，即俗稱的“剃光頭”現(xiàn)象，機(jī)組被迫進(jìn)行快速減負(fù)荷，也有過(guò)由于一次風(fēng)量低使全部磨煤機(jī)跳閘而觸發(fā)鍋爐MFT的案例，風(fēng)機(jī)的容量與壓頭越大，則喘振的危害性越大［3-4］。

因此電站鍋爐風(fēng)機(jī)選型和使用導(dǎo)則 (DL/T468—2004)中規(guī)定風(fēng)機(jī)在設(shè)計(jì)、制造中要保證其失速裕量大于 1.3［5］。

2 風(fēng)機(jī)喘振實(shí)例及原因分析

綏中發(fā)電有限責(zé)任公司發(fā)電B廠 (以下簡(jiǎn)稱綏電B廠)2臺(tái)1 000 MW機(jī)組采用上海鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，型號(hào)為PAF20-13.3-2，單臺(tái)設(shè)計(jì)出力為50%，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)為2臺(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行，其主要參數(shù)如表1所示。

表1 一次風(fēng)機(jī)性能參數(shù)

2010年8月25日，35號(hào)磨煤機(jī)跳閘，聯(lián)鎖關(guān)閉其出、入口一次風(fēng)擋板，31號(hào)一次風(fēng)機(jī)出口壓力由13.8 kPa升至14.5 kPa，31號(hào)一次風(fēng)機(jī)喘振保護(hù)動(dòng)作跳閘。

一次風(fēng)系統(tǒng)的特點(diǎn)是具有相對(duì)穩(wěn)定且較高的風(fēng)壓，而風(fēng)量隨著機(jī)組的負(fù)荷而變化，但是由于此類型風(fēng)機(jī)性能曲線為“駝峰”狀，當(dāng)一次風(fēng)量迅速減少而一次風(fēng)壓未隨之變化時(shí)，風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)則向左移動(dòng)，最終落入駝峰曲線的上方，風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)域而發(fā)生喘振現(xiàn)象。

31號(hào)一次風(fēng)機(jī)喘振前動(dòng)葉開(kāi)度為50%，查閱其性能曲線，動(dòng)葉在此開(kāi)度下，駝峰曲線上對(duì)應(yīng)的壓力為13.8 kPa，事故前工作點(diǎn)位于駝峰曲線之內(nèi)，故風(fēng)機(jī)能夠穩(wěn)定運(yùn)行。當(dāng)35號(hào)磨煤機(jī)跳閘，聯(lián)鎖關(guān)閉其入口熱一次風(fēng)氣動(dòng)插板后，31號(hào)一次風(fēng)機(jī)出口壓力進(jìn)一步升至14.5 kPa，同時(shí)磨煤機(jī)相關(guān)擋板關(guān)閉后會(huì)造成一次風(fēng)量減少，因此一次風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)向左上方移至駝峰曲線上，故風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)域，發(fā)生喘振，保護(hù)動(dòng)作跳閘。

3 發(fā)生喘振后的處理原則

在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中一般是2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行，通常發(fā)生喘振時(shí)只會(huì)發(fā)生在1臺(tái)風(fēng)機(jī)上，不會(huì)2臺(tái)風(fēng)機(jī)同時(shí)發(fā)生喘振［6］。

目前一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)的處理原則有兩種:一種是一次風(fēng)機(jī)喘振時(shí)發(fā)出報(bào)警，運(yùn)行人員迅速手動(dòng)關(guān)閉動(dòng)葉，減小喘振風(fēng)機(jī)的出力，同時(shí)迅速降低機(jī)組負(fù)荷，必要時(shí)手動(dòng)切除部分磨煤機(jī)運(yùn)行，當(dāng)然上述過(guò)程也可以通過(guò)DCS來(lái)自動(dòng)實(shí)現(xiàn);另一種是設(shè)置一次風(fēng)機(jī)喘振保護(hù)，當(dāng)一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)，喘振保護(hù)動(dòng)作使發(fā)生喘振的一次風(fēng)機(jī)跳閘，利用一次風(fēng)機(jī)RB來(lái)將跳閘后的快速減負(fù)荷、切除磨煤機(jī)、調(diào)整一次風(fēng)壓力等操作自動(dòng)實(shí)現(xiàn)。

一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振后，大量的一次風(fēng)將通過(guò)喘振的風(fēng)機(jī)倒流，這樣將導(dǎo)致一次風(fēng)母管壓力大幅度下降，需要迅速減少喘振風(fēng)機(jī)出力、增加正常運(yùn)行風(fēng)機(jī)出力，同時(shí)還要切除部分磨煤機(jī)來(lái)提高一次風(fēng)母管壓力等，且需要在一次風(fēng)機(jī)喘振后第一時(shí)間操作完成，而完全依靠運(yùn)行人員來(lái)發(fā)現(xiàn)、操作，其難度相對(duì)較大，也有在一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)不及時(shí)、判斷不準(zhǔn)確、操作不果斷或失誤等造成事故擴(kuò)大的案例，即使上述過(guò)程全部通過(guò)DCS來(lái)實(shí)現(xiàn)，但由于一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)工況變化復(fù)雜而劇烈，調(diào)節(jié)方式與正常調(diào)節(jié)有所區(qū)別，因此實(shí)現(xiàn)起來(lái)難度也較大。

通過(guò)設(shè)置一次風(fēng)機(jī)喘振保護(hù)，迅速將喘振的風(fēng)機(jī)自動(dòng)切除，利用一次風(fēng)機(jī)RB來(lái)完成剩余的操作，比運(yùn)行人員手動(dòng)操作要迅速、準(zhǔn)確，不失為處理一次風(fēng)機(jī)喘振、防止事故擴(kuò)大的一種穩(wěn)妥而有效的方法，但前提是一次風(fēng)機(jī)RB要保證動(dòng)作正常，否則一樣會(huì)有意外的后果發(fā)生。

4 喘振的預(yù)防措施

一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的根本原因是風(fēng)機(jī)出口阻力增大、流量減小，使風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)向性能曲線的左上方移動(dòng)，最終落入不穩(wěn)定工作區(qū)域而發(fā)生喘振。因此，運(yùn)行中始終保持一次風(fēng)壓與流量的匹配是防止一次風(fēng)機(jī)喘振的有效手段。

a. 一次風(fēng)壓滑壓運(yùn)行

一次風(fēng)壓滑壓運(yùn)行是指機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中，一次風(fēng)壓的設(shè)定值隨著機(jī)組負(fù)荷、總給煤量或磨煤機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)等參數(shù)而變化，使其始終處于較低的水平，這樣磨煤機(jī)入口一次風(fēng)量調(diào)節(jié)擋板能始終保持開(kāi)度較大，節(jié)流損失較小，一次風(fēng)機(jī)始終處于低風(fēng)壓、大流量的工作狀態(tài)，既可以降低風(fēng)機(jī)電耗，又可以使風(fēng)機(jī)始終遠(yuǎn)離駝峰曲線，使運(yùn)行穩(wěn)定性大大提高。

綏電B廠1 000 MW機(jī)組采用一次風(fēng)壓隨機(jī)組負(fù)荷滑壓運(yùn)行的方法，并用單臺(tái)制粉系統(tǒng)的出力來(lái)進(jìn)行修正，這樣使一次風(fēng)機(jī)始終處于低風(fēng)壓、大流量的工況下運(yùn)行，避免了風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)域。滑壓運(yùn)行后一次風(fēng)機(jī)在各負(fù)荷下，其工作點(diǎn)描成的曲線基本與駝峰曲線平行。

2010年10月29日，35號(hào)磨煤機(jī)跳閘，通過(guò)查閱磨煤機(jī)跳閘前后各相關(guān)參數(shù)，一次風(fēng)壓設(shè)定值隨著機(jī)組負(fù)荷、給煤量而變化，故一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉隨之而變化，風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)依然離駝峰曲線較遠(yuǎn)，處于穩(wěn)定工作區(qū)域，解決了磨煤機(jī)跳閘時(shí)一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振的隱患。

b. 保持風(fēng)道暢通

在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，由于一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓較高，一旦出口壓力由于某種原因發(fā)生擾動(dòng)，極易使風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)域而發(fā)生喘振。在運(yùn)行中風(fēng)機(jī)出口擋板銷子脫落、斷裂、空預(yù)器積灰嚴(yán)重、制粉系統(tǒng)跳閘聯(lián)鎖關(guān)閉入口一次風(fēng)擋板等原因造成的風(fēng)機(jī)出口阻力增大，都可能導(dǎo)致一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振［7-8］。

因此在運(yùn)行中要加強(qiáng)設(shè)備的日常運(yùn)行、維護(hù)工作，保持風(fēng)道的暢通，避免因空預(yù)器壓差增大、擋板關(guān)閉等原因使煙風(fēng)系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)阻力增大進(jìn)而導(dǎo)致一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振。

在啟動(dòng)風(fēng)機(jī)之前，至少打開(kāi)3臺(tái)磨煤機(jī)的風(fēng)道，在低負(fù)荷運(yùn)行情況下，適當(dāng)增大磨煤機(jī)的通風(fēng)量，或采用單臺(tái)風(fēng)機(jī)運(yùn)行，盡量使風(fēng)機(jī)避免在低流量、高風(fēng)壓的工況下運(yùn)行，避免風(fēng)機(jī)靠近駝峰曲線運(yùn)行。

c. 保證風(fēng)機(jī)的同步運(yùn)行

當(dāng)2臺(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)，風(fēng)機(jī)出口的風(fēng)道通過(guò)一次風(fēng)母管和聯(lián)絡(luò)風(fēng)管進(jìn)行連通，因此風(fēng)機(jī)在工況變化時(shí)，2臺(tái)風(fēng)機(jī)出口的壓力和流量相互影響，使風(fēng)機(jī)出口的壓力產(chǎn)生波動(dòng)，進(jìn)而發(fā)生風(fēng)機(jī)喘振現(xiàn)象。因此運(yùn)行中要保證2臺(tái)風(fēng)機(jī)同步運(yùn)行，但是實(shí)際過(guò)程中風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉開(kāi)度一致或風(fēng)機(jī)出口壓力一致都不能代表風(fēng)機(jī)同步運(yùn)行，只有2臺(tái)風(fēng)機(jī)的電流一致，才能反映出風(fēng)機(jī)作功一致，這樣才能保證風(fēng)機(jī)同步運(yùn)行。

d. 保證動(dòng)葉調(diào)節(jié)執(zhí)行器、DCS調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常工作

DCS調(diào)節(jié)系統(tǒng)工作異常、動(dòng)葉調(diào)節(jié)執(zhí)行器故障、動(dòng)葉卡澀等都可能引起一次風(fēng)機(jī)喘振，因此確保動(dòng)葉調(diào)節(jié)執(zhí)行器、DCS調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常工作也是預(yù)防一次風(fēng)機(jī)喘振需要注意的方面［9］。

除了加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)、保證動(dòng)葉調(diào)節(jié)執(zhí)行器、調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常工作、保證風(fēng)機(jī)同步運(yùn)行、保證一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道暢通之外，綏電B廠主要依靠一次風(fēng)壓滑壓運(yùn)行來(lái)保證一次風(fēng)機(jī)始終處于大流量、低壓力的運(yùn)行狀態(tài)，自應(yīng)用以來(lái)，未發(fā)生過(guò)一次風(fēng)機(jī)喘振現(xiàn)象。

5 結(jié)論

a. 對(duì)于選用具有駝峰曲線的軸流式一次風(fēng)機(jī)，即使其設(shè)計(jì)的失速裕量滿足要求，如果運(yùn)行中調(diào)節(jié)不當(dāng)，風(fēng)機(jī)也會(huì)發(fā)生喘振現(xiàn)象。

b. 機(jī)組運(yùn)行中通過(guò)采用一次風(fēng)壓滑壓運(yùn)行等方式來(lái)降低風(fēng)機(jī)的阻力、加強(qiáng)設(shè)備日常運(yùn)行維護(hù)來(lái)防止系統(tǒng)阻力發(fā)生變化，使風(fēng)機(jī)始終在低風(fēng)壓、大流量的工況下運(yùn)行，風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)盡量遠(yuǎn)離駝峰曲線，防止一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振。

c. 合理設(shè)置一次風(fēng)機(jī)喘振保護(hù)，在一次風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)，及時(shí)將風(fēng)機(jī)跳閘，對(duì)避免風(fēng)機(jī)損壞、降低運(yùn)行操作難度、避免事故擴(kuò)大是一種穩(wěn)妥而有效的手段。

［1］ 馮宗田，曹 磊，藺 晶.軸流式一次風(fēng)機(jī)喘振的控制與預(yù)防［J］.中國(guó)電力，2011，44(6):22-25.

［2］ 嚴(yán)曉勇.軸流式風(fēng)機(jī)失速原因分析及處理 ［J］.熱力發(fā)電，2009，38(4):44-46.

［3］ 張廣東.軸流風(fēng)機(jī)喘振的原因分析及應(yīng)對(duì)措施［J］.華電技術(shù)，2011，33(5):8-9.

［4］ 李錦斌.國(guó)產(chǎn)600 MW機(jī)組一次風(fēng)機(jī)喘振原因分析及對(duì)策［J］.鍋爐制造，2011，33(3):315-316.

［5］ DL/T468—2004，電站鍋爐風(fēng)機(jī)選型和使用導(dǎo)則 ［S］.

［6］ 李春宏.軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振分析及其處理 ［J］.熱力發(fā)電，2008，37(3):76-78.

［7］ 侯凡軍，耿 莉，王家新，等.并列運(yùn)行軸流風(fēng)機(jī)失速原因分析與處理［J］.熱力發(fā)電，2008，37(1):85-88.

［8］ 藏亞利.降低300 MW機(jī)組一次風(fēng)機(jī)喘振次數(shù)的措施 ［J］.江西電力，2005，29(6):35-37.

［9］ 朱逢民，陳福江，鄭 金.鍋爐一次風(fēng)機(jī)失速現(xiàn)象分析討論 ［J］.熱力發(fā)電，2011，40(8):68-70.

Analysis and Solution to Primary Fan Surge in 1 000 MW Unit

NING Xian-wu，ZHAO Ji-liang，WU Jian-wei
(Shenhua Guohua Suizhong Power Co.，Ltd，Huludao，Liaoning 125222，China)

The paper analyzes the reason and dangers that cause the surge to the primary fan of 1 000 MW unit，sets forth operational principles and preventive measures，which may decease probability of primary fan surge and improve the reliability of the unit operation.

Axial-flow;Primary fan;Surge;Performance curve

TK223.26;TM621.7+3

A

1004-7913(2012)01-0039-03

寧獻(xiàn)武 (1978—)，男，學(xué)士，工程師，主要從事鍋爐專業(yè)管理工作。

2011-10-15)