鄧小文，崔振東

(廣東電網(wǎng)公司電力科學(xué)研究院，廣州市，510080)

0 引言

近年來，隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展和能源政策調(diào)整，我國(guó)建設(shè)了一大批600及1 000 MW超超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組，這些機(jī)組多為引進(jìn)技術(shù)型機(jī)組，如哈爾濱汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)了東芝技術(shù)，上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)了西門子技術(shù)，東方汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)了日立技術(shù)等。目前這些機(jī)組正逐漸成為我國(guó)的主力發(fā)電機(jī)組［1-5］。由于這類機(jī)組參數(shù)高、容量大，設(shè)計(jì)風(fēng)格不同，因此了解它們的特點(diǎn)及關(guān)鍵技術(shù)對(duì)安裝、調(diào)試、運(yùn)行等尤為重要。本文介紹上海汽輪機(jī)廠引進(jìn)西門子技術(shù)制造的1 000 MW超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及啟動(dòng)控制技術(shù)，分析機(jī)組調(diào)試過程中出現(xiàn)的問題，為同類電站建設(shè)提供參考。

1 引進(jìn)西門子技術(shù)機(jī)組特點(diǎn)

1.1 工程概況

某工程建設(shè)2臺(tái)1 000 MW國(guó)產(chǎn)超超臨界發(fā)電機(jī)組。采用上海鍋爐廠引進(jìn)ALSTHOM技術(shù)制造的超超臨界、一次中間再熱、雙切圓八角噴燃、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣螺旋管圈直流煤粉鍋爐；采用上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)SIEMENS技術(shù)生產(chǎn)的N1000－26.25/600/600型超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī)；采用上海發(fā)電機(jī)有限公司生產(chǎn)的THDF 125/67型水－氫－氫冷發(fā)電機(jī)；同步建設(shè)脫硫、脫硝系統(tǒng)。本工程1號(hào)機(jī)組于2010年9月18日開始整組試運(yùn)首次沖轉(zhuǎn)，10月5日完成168 h滿負(fù)荷連續(xù)考核試運(yùn)；2號(hào)機(jī)組于2011年4月28日完成168 h滿負(fù)荷連續(xù)考核試運(yùn)。

1.2 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

與其他1 000 MW超超臨界機(jī)組相比，引進(jìn)SIEMENS技術(shù)制造的汽輪機(jī)具有獨(dú)特的結(jié)構(gòu)［2-4］。

(1)主機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)不設(shè)置與機(jī)組主軸相連的主油泵，潤(rùn)滑油直接由獨(dú)立的立式潤(rùn)滑油泵供給。

(2)汽輪機(jī)軸系4根轉(zhuǎn)子共由5個(gè)橢圓軸承支撐(圖1)，5個(gè)軸承座均為落地布置。軸系總長(zhǎng)度縮短，轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速高，穩(wěn)定性好，同時(shí)基礎(chǔ)變形對(duì)軸承荷載和軸系對(duì)中的影響小。

圖1 軸系結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Schematic diagram of shaft structure

(3)采用全周進(jìn)汽加補(bǔ)汽閥的配汽方式，高、中壓缸同為切向進(jìn)汽。高、中壓閥門布置在汽缸兩側(cè)，閥門與汽缸直接連接，無導(dǎo)汽管。主調(diào)節(jié)門采用大型罩螺母與高壓缸連接，再熱調(diào)節(jié)門采用法蘭螺栓與中壓缸連接。補(bǔ)汽閥相當(dāng)于主汽門后的第3個(gè)主調(diào)節(jié)門，該閥門一般在最佳運(yùn)行經(jīng)濟(jì)工況點(diǎn)后開啟，滿足在該工況機(jī)組能夠到達(dá)更高的負(fù)荷，同時(shí)該閥門還具有調(diào)頻功能。

(4)盤車設(shè)備安裝于高壓轉(zhuǎn)子自由端(即1號(hào)軸承座前)，采用液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)，自動(dòng)嚙合并配有超速離合器。

(5)高壓缸采用雙層缸設(shè)計(jì)。外缸為獨(dú)特的桶形結(jié)構(gòu)，依垂直中分面為準(zhǔn)分為左、右2個(gè)半缸。內(nèi)缸為垂直縱向平中分面結(jié)構(gòu)。高壓缸由工廠總裝，整體發(fā)運(yùn)，現(xiàn)場(chǎng)直接吊裝。

(6)機(jī)組大修周期按12年設(shè)計(jì)。

(7)主機(jī)振動(dòng)保護(hù)采用2個(gè)瓦振速度值作為保護(hù)跳機(jī)條件，軸振僅作參考，且用橫向和縱向矢量合成的單峰值顯示。

(8)不設(shè)機(jī)械超速裝置，無隔膜閥，無安全油壓和超速保護(hù)電磁閥(overspeed protection controller，OPC)油壓設(shè)計(jì)，采用電子超速保護(hù)。

(9)潤(rùn)滑油采用 ISO VG46透平油，比通常的VG32油粘度大，因此潤(rùn)滑油進(jìn)油溫度?？刂圃?0℃以上。

(10)旁路容量為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的55％。給水系統(tǒng)設(shè)置1臺(tái)30％容量的啟動(dòng)電動(dòng)給水泵和2臺(tái)50％容量的汽動(dòng)給水泵，每臺(tái)汽動(dòng)給水泵配置1臺(tái)電動(dòng)給水前置泵，電動(dòng)泵采用液力偶合器調(diào)節(jié)。

1.3 機(jī)組啟動(dòng)控制技術(shù)

機(jī)組啟動(dòng)常態(tài)過程為：?jiǎn)?dòng)前機(jī)組輔助系統(tǒng)投運(yùn)；鍋爐點(diǎn)火升溫、升壓，熱態(tài)沖洗，直到?jīng)_轉(zhuǎn)蒸汽品質(zhì)合格；汽機(jī)主蒸汽閥體及高中壓汽缸預(yù)暖，滿足沖轉(zhuǎn)應(yīng)力條件；汽機(jī)沖轉(zhuǎn)，摩擦檢查，升速及定速；電氣試驗(yàn)及并網(wǎng)帶負(fù)荷，直至滿負(fù)荷運(yùn)行［6］。

該型汽輪機(jī)啟動(dòng)設(shè)計(jì)根據(jù)可變的溫度準(zhǔn)則(X準(zhǔn)則)［7］，按照設(shè)定的汽輪機(jī)啟動(dòng)子控制組(sub group control，SGC)步序，自動(dòng)啟動(dòng)、升速及帶負(fù)荷。機(jī)組數(shù)字電液(digital electro-hydraulic，DEH)控制系統(tǒng)根據(jù)監(jiān)測(cè)到的蒸汽溫度、閥門溫度及汽缸溫度，由汽輪機(jī)應(yīng)力估算(turbine stress estimation，TSE)系統(tǒng)自動(dòng)計(jì)算出高壓主汽閥殼、高壓調(diào)節(jié)門閥殼、高壓汽缸、高壓轉(zhuǎn)子和低壓轉(zhuǎn)子等部件的熱應(yīng)力［8］。根據(jù)其與部件材料所能承受的最大熱應(yīng)力的差值來設(shè)置機(jī)組的熱應(yīng)力變化率，在部件應(yīng)力限制范圍內(nèi)，允許汽輪機(jī)在最佳時(shí)間內(nèi)啟動(dòng)所需的蒸汽工況，即實(shí)現(xiàn)機(jī)組升速及帶負(fù)荷速率的最優(yōu)控制。冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)從高、中壓缸和閥門的預(yù)暖開始，按照啟動(dòng)程序的步序自動(dòng)沖轉(zhuǎn)，開啟高壓主汽門、中壓主汽門，再開啟高壓調(diào)節(jié)門、中壓調(diào)節(jié)門，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)升速。極冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)汽輪機(jī)暖機(jī)轉(zhuǎn)速為360 r/min，保持1 h。其他狀態(tài)啟動(dòng)通常在5 min內(nèi)就可以定速至3 000 r/min。啟動(dòng)過程不考慮汽缸脹差限制。

2 試運(yùn)中出現(xiàn)的主要問題

2.1 鍋爐蒸汽吹管問題

鍋爐吹管采用二段法降壓吹管方式［9］，用等離子點(diǎn)火。第1段吹掃過熱器系統(tǒng)，分2個(gè)階段，第1階段吹掃過熱器減溫水管道，完成對(duì)過熱器受熱面的充分加熱；停爐12 h后進(jìn)行第2階段過熱器系統(tǒng)正式吹掃。第2段串吹過熱器、再熱器系統(tǒng)，也分2個(gè)階段，第1階段吹掃再熱器減溫水管道并充分加熱再熱器受熱面；停爐12 h后再進(jìn)行第2階段過熱器、再熱器系統(tǒng)串吹，最后經(jīng)打靶驗(yàn)收。吹管時(shí)，當(dāng)分離器的壓力達(dá)到8 MPa，過熱器出口溫度為380～420℃時(shí)，全開臨時(shí)控制門；當(dāng)分離器壓力降到 5.0～5.5 MPa時(shí)，全關(guān)臨時(shí)控制門。

吹管過程中暴露問題較多，如主汽閥堵閥組件失去緊力而松脫，導(dǎo)致堵汽不嚴(yán)；臨時(shí)沖管系統(tǒng)的兩側(cè)管道阻力不一致、沖管門關(guān)閉不嚴(yán)、沖管門卡澀、閥門驅(qū)動(dòng)電機(jī)燒壞、靶板拆卸困難及管道裂紋漏汽等。

主汽閥堵閥松脫導(dǎo)致漏汽的原因是：高、中壓堵閥結(jié)構(gòu)存在缺陷，緊固工藝設(shè)計(jì)強(qiáng)度不足，現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)考慮不周。如圖2所示，首先，堵閥保護(hù)蓋及支撐板凸出于進(jìn)汽口，處于汽流垂直沖刷位置，沒有采取能減少?zèng)_刷流阻的流線型設(shè)計(jì)，在高溫、高壓蒸汽連續(xù)的沖刷作用下，使保護(hù)蓋和螺栓脫落。其次，堵閥保護(hù)蓋的螺釘設(shè)計(jì)為M14×40，直徑較小，強(qiáng)度偏弱，且螺釘頭沒有采取沉頭方式，直接暴露在汽流中，在冷、熱交變應(yīng)力及汽流不斷沖刷下，極易斷裂。再者，吹管過程中蒸汽溫度冷、熱變化對(duì)堵閥各部件會(huì)產(chǎn)生交變應(yīng)力作用，其緊固狀態(tài)容易產(chǎn)生變化而導(dǎo)致松動(dòng)，使蒸汽泄漏。兩側(cè)臨時(shí)沖管門關(guān)不嚴(yán)，導(dǎo)致系統(tǒng)升壓時(shí)間延長(zhǎng)，吹管周期延長(zhǎng)，使堵閥一直處于汽流不斷沖刷的惡劣環(huán)境之下，各部件容易產(chǎn)生金屬疲勞。后來采取了圓周滿焊保護(hù)蓋、將緊固螺釘做成沉頭(或削平再焊實(shí))等措施，保證了主汽閥堵閥的嚴(yán)密性。

圖2 主汽閥堵閥結(jié)構(gòu)示意Fig.2 Schem atic diagram of block valve's structure of main steam valve

臨時(shí)沖管系統(tǒng)A、B側(cè)消音器排放面積相差較大，導(dǎo)致兩側(cè)管道流阻及流速存在偏差。兩側(cè)的臨時(shí)沖管門型號(hào)不一致，驅(qū)動(dòng)力矩不足，導(dǎo)致開啟特性存在差異。管道裂紋是焊接中熱處理工藝控制不良導(dǎo)致的。通過更換質(zhì)量好的沖管門并嚴(yán)格控制管道焊接熱處理工藝后問題消除。

2.2 鍋爐爐水循環(huán)泵損壞問題

機(jī)組給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)有爐水循環(huán)泵(boiler circulating pump，BCP)在鍋爐吹管時(shí)正常投運(yùn)。由于該泵是豎直安裝在鍋爐制粉系統(tǒng)附近，運(yùn)行中各監(jiān)視參數(shù)正常，現(xiàn)場(chǎng)巡檢未聽到泵體有異聲。但在吹管結(jié)束后的檢查中發(fā)現(xiàn)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)混合球?yàn)V網(wǎng)大部分螺栓脫落，脫落物隨工質(zhì)落入BCP及省煤器給水管道。在BCP泵殼內(nèi)發(fā)現(xiàn)1根斷裂的螺栓，并且發(fā)現(xiàn)泵殼密封面、葉輪等有一定程度的損壞。

爐水循環(huán)泵損傷是混合球內(nèi)濾網(wǎng)脫落后部分散落件落入泵內(nèi)所致，而混合球?yàn)V網(wǎng)脫落的主要原因是濾網(wǎng)各固定螺栓未按照要求進(jìn)行點(diǎn)焊，也未安裝彈簧墊片。高速水流沖刷和沖管過程中混合球內(nèi)工質(zhì)溫度的劇烈變化，導(dǎo)致螺栓松動(dòng)，并在長(zhǎng)時(shí)間外力作用下脫落?；旌锨?yàn)檎w出廠部件，到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)后將接口與鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)相關(guān)管道焊接后即可應(yīng)用，因此其工藝缺陷出廠時(shí)即已存在，現(xiàn)場(chǎng)安裝前未作細(xì)致檢查而留下了隱患。處理方式：整泵返廠維修。

2.3 電動(dòng)給水泵振動(dòng)異常問題

電動(dòng)給水泵在首次試運(yùn)時(shí)振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)顯示軸振大，就地測(cè)試泵體振動(dòng)也大。重新翻瓦檢查并調(diào)整中心，振動(dòng)仍然大?，F(xiàn)場(chǎng)做振動(dòng)專項(xiàng)測(cè)試，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)增大主要是15 Hz左右的低頻振動(dòng)成分，結(jié)合當(dāng)時(shí)由于鍋爐不具備進(jìn)水條件，采用再循環(huán)啟動(dòng)的運(yùn)行方式，診斷為電動(dòng)泵振動(dòng)原因不在泵體而在流體不足或管系堵塞方面。經(jīng)仔細(xì)檢查，發(fā)現(xiàn)是因再循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥濾網(wǎng)嚴(yán)重堵塞、變形，再循環(huán)流量大幅減少，導(dǎo)致電動(dòng)泵出口流量不足，引起泵體低頻振動(dòng)。經(jīng)處理濾網(wǎng)后，泵體低頻振動(dòng)故障消除，就地測(cè)試泵體振動(dòng)合格。

電動(dòng)泵軸振測(cè)量系統(tǒng)存在異常的原因是：該泵制造廠首次將振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)由以前監(jiān)測(cè)殼體振動(dòng)改為監(jiān)測(cè)轉(zhuǎn)軸相對(duì)振動(dòng)，采用渦流傳感器測(cè)量振動(dòng)位移。但裝配的渦流傳感器因軸向安裝間距不足2.5倍探頭直徑長(zhǎng)度，根據(jù)渦流傳感器測(cè)量原理，傳感器受其鄰近金屬的感應(yīng)電流影響明顯，振動(dòng)示值不準(zhǔn)，導(dǎo)致軸振測(cè)量系統(tǒng)從泵啟動(dòng)就顯示振動(dòng)值大，并隨轉(zhuǎn)速增大而基本不變，誤導(dǎo)運(yùn)行人員監(jiān)控。后更換測(cè)量系統(tǒng)，軸振顯示異常問題解決。

2.4 給水泵汽機(jī)問題

(1)給水泵汽機(jī)沖轉(zhuǎn)前退出盤車運(yùn)行問題。給水泵汽機(jī)在沖轉(zhuǎn)前按程序需將盤車的“沖轉(zhuǎn)準(zhǔn)備”投入，盤車轉(zhuǎn)速會(huì)降低至10 r/min左右。實(shí)際上給水泵汽機(jī)沖轉(zhuǎn)前需要啟動(dòng)前置泵運(yùn)行，而前置泵的投入會(huì)使該機(jī)的轉(zhuǎn)速維持在110 r/min左右，盤車電機(jī)轉(zhuǎn)速的降低會(huì)使盤車嚙合齒輪退出，但給水泵汽機(jī)轉(zhuǎn)子也會(huì)因前置泵提供的驅(qū)動(dòng)力保持轉(zhuǎn)速110 r/min左右。為了保護(hù)盤車裝置，采取了沖轉(zhuǎn)前先退出盤車運(yùn)行，待轉(zhuǎn)子停止后啟動(dòng)前置泵再進(jìn)入沖轉(zhuǎn)程序。

(2)A汽泵非驅(qū)動(dòng)端徑向軸承和推力軸承溫度偏高問題。運(yùn)行中兩者溫度均為85℃左右，雖在廠家的要求范圍之內(nèi)，但也處于報(bào)警邊緣。經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量軸承回油溫度也較高，分析認(rèn)為軸承潤(rùn)滑油流量不足引起軸瓦溫度稍高。處理方法：將此軸承潤(rùn)滑油進(jìn)油節(jié)流孔孔徑適度加大，增大軸承進(jìn)油流量。

此外，給水泵汽機(jī)B軸封供汽溫度一直顯示為110℃左右，而同樣的供汽A軸封供汽溫度顯示為200℃以上。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查確認(rèn)B小機(jī)軸封供汽溫度測(cè)點(diǎn)安裝位置錯(cuò)誤，此測(cè)量元件安裝在蒸汽管道的死角位置，即蒸汽不流通的位置，測(cè)量值雖然準(zhǔn)確但不是真正的軸封蒸汽溫度。更改后正常。

2.5 大聯(lián)鎖試驗(yàn)問題

在機(jī)、爐、電大聯(lián)鎖試驗(yàn)中，各主設(shè)備動(dòng)作正常，但在發(fā)電機(jī)跳閘聯(lián)跳汽機(jī)、鍋爐后，DEH控制系統(tǒng)首出為鍋爐保護(hù)；在操作臺(tái)上手動(dòng)打閘汽機(jī)后，DEH系統(tǒng)首出也為鍋爐保護(hù)。檢查發(fā)現(xiàn)：發(fā)電機(jī)保護(hù)和操作臺(tái)手動(dòng)停機(jī)信號(hào)是通過通訊模件后再進(jìn)入DEH首出模件，與其余的跳閘信號(hào)進(jìn)入DEH系統(tǒng)首出模件的回路不同，由于回路采樣和計(jì)算時(shí)間上的差異，導(dǎo)致DEH系統(tǒng)側(cè)首出信號(hào)的錯(cuò)誤判斷。處理措施：新增DEH系統(tǒng)側(cè)首出信號(hào)測(cè)點(diǎn)通道，讓原來通過通訊模件后再進(jìn)入DEH系統(tǒng)首出模件的信號(hào)直接采用硬接線進(jìn)入DEH系統(tǒng)首出模件。

3 1 000 MW機(jī)組啟動(dòng)試運(yùn)關(guān)注點(diǎn)

3.1 關(guān)于鍋爐吹管技術(shù)

1 000 MW超超臨界機(jī)組由于蒸汽參數(shù)高、流量大，因此安全、有效地做好鍋爐蒸汽吹管工作，是機(jī)組啟動(dòng)試運(yùn)的重要內(nèi)容［10-11］。吹管過程中下列幾方面需要注意。

(1)制定科學(xué)的吹管方案。明確是采用降壓吹管還是穩(wěn)壓吹管，是帶主汽門吹管還是物理隔離主汽門吹管，明確臨時(shí)管道的布置和空間走向。由于鍋爐蒸汽吹管需要布置許多臨時(shí)管道和閥門，合理預(yù)留足夠的安裝空間是機(jī)組設(shè)備、管道安裝期間就需要注意的問題。在初步設(shè)計(jì)階段，調(diào)試單位就應(yīng)該參與進(jìn)來，提前確定機(jī)組的鍋爐吹管方案，明確機(jī)組臨時(shí)管道的布置，避免與其他主要設(shè)備存在位置沖突。不同廠家的機(jī)組，主汽門參與吹管時(shí)的堵汽方式不同，堵閥的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)也不一樣，對(duì)高溫、高壓、多次數(shù)、大流量蒸汽吹管的耐受程度不一樣，因此需要分析和評(píng)估。事實(shí)證明，1 000 MW機(jī)組主汽門堵閥結(jié)構(gòu)不適合帶主汽門吹管的方式，堵閥的緊固工藝不安全，在吹管中容易發(fā)生堵閥松動(dòng)或脫落導(dǎo)致蒸汽漏入汽缸的問題。因此，對(duì)該型機(jī)組最保險(xiǎn)的做法是不帶主汽門吹管，物理隔離，并且盡可能采用穩(wěn)壓吹管，在相對(duì)低的蒸汽壓力下達(dá)到吹管效果，降低安全控制風(fēng)險(xiǎn)。

(2)嚴(yán)格檢查臨時(shí)沖管設(shè)施的安全可靠性，包括管道、閥門、消音器、靶板等。加強(qiáng)對(duì)管道支架、限位器等冷態(tài)和熱態(tài)膨脹的檢查，對(duì)臨時(shí)管道的材質(zhì)、焊接工藝要進(jìn)行檢查，雙側(cè)消音器管道系統(tǒng)的流阻應(yīng)均衡。這些工作是減少吹管時(shí)爆管、漏汽、門卡、膨脹受阻、吹管系數(shù)低等常見問題的根本。

(3)按方案嚴(yán)格對(duì)吹管進(jìn)行過程控制，不冒進(jìn)。確保所有參與吹管的系統(tǒng)、設(shè)備具備遠(yuǎn)程操作、遠(yuǎn)程監(jiān)視的功能。吹管中加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備巡檢，特別是對(duì)臨時(shí)沖管設(shè)備應(yīng)充分利用現(xiàn)代監(jiān)視手段。如對(duì)易爆管部件加裝熱電偶，監(jiān)視壁溫變化；在臨時(shí)沖管門及人員不能靠近檢查的區(qū)域加裝攝像頭，采用視頻監(jiān)控。操作中加強(qiáng)參數(shù)控制和過程協(xié)調(diào)，確保拆裝靶板安全，對(duì)吹管中出現(xiàn)的異常情況要徹底追查原因。

3.2 關(guān)于大軸抱死問題

隨著制造工藝的日益提高，為了取得最佳的熱效率，超超臨界機(jī)組的動(dòng)靜間隙設(shè)計(jì)較小。上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)西門子技術(shù)制造的1 000 MW汽輪機(jī)也不例外，由于轉(zhuǎn)子與靜子部件的軸封間隙設(shè)計(jì)小，運(yùn)行中對(duì)軸封蒸汽溫度的控制要求相對(duì)嚴(yán)格，如果軸封蒸汽溫度與汽缸和轉(zhuǎn)子的溫度偏差過大，極易引起動(dòng)靜部件摩擦，導(dǎo)致軸系振動(dòng)異常。本工程1號(hào)機(jī)組曾多次出現(xiàn)因軸封蒸汽溫度超過330℃而導(dǎo)致動(dòng)靜間隙摩擦，出現(xiàn)振動(dòng)異常波動(dòng)。同時(shí)，由于該型機(jī)組采用液壓裝置作為盤車驅(qū)動(dòng)裝置，盤車力矩相比電動(dòng)盤車力矩小，若在停機(jī)過程發(fā)生動(dòng)靜摩擦，轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生臨時(shí)熱彎曲變形，極易導(dǎo)致大軸抱死問題。

4 結(jié)語

上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)西門子技術(shù)制造的1 000 MW汽輪機(jī)具有獨(dú)特的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和基于可變的溫度準(zhǔn)則的自動(dòng)啟動(dòng)性能。本文結(jié)合該型機(jī)組啟動(dòng)、試運(yùn)情況，分析了試運(yùn)過程中出現(xiàn)的問題，同時(shí)就目前1 000 MW機(jī)組啟動(dòng)、試運(yùn)的關(guān)注點(diǎn)提出了看法，希能為同類電站機(jī)組啟動(dòng)、試運(yùn)提供借鑒。

［1］李繼軍.超(超)臨界火力發(fā)電技術(shù)的發(fā)展及國(guó)產(chǎn)化建設(shè)［J］.電力建設(shè)，2007，28(4)：60-66.

［2］朱寶田.三種國(guó)產(chǎn)超超臨界1 000 MW機(jī)組汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)比較［J］.熱力發(fā)電，2008，37(2)：1-8.

［3］上海汽輪機(jī)有限公司.1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)技術(shù)報(bào)告［R］.上海：上海汽輪機(jī)有限公司，2006.

［4］何阿平，彭澤瑛.上汽－西門子型百萬千萬超超臨界汽輪機(jī)［J］.熱力透平，2006，35(1)：1-7.

［5］孫式國(guó).超超臨界1 000 MW機(jī)組運(yùn)行調(diào)試關(guān)鍵技術(shù)研究［D］.濟(jì)南：山東大學(xué)，2009.

［6］陳模嘉.國(guó)產(chǎn)1 000 MW級(jí)機(jī)組調(diào)試技術(shù)新突破，100 MW/1 000 MW超超臨界機(jī)組技術(shù)交流會(huì)2009年年會(huì)論文集［C］.上海：華東火電技術(shù)交流網(wǎng)，2009：187-190.

［7］樊印龍，張寶.西門子百萬千萬級(jí)汽輪機(jī)啟動(dòng)過程中的溫度制約［J］.熱力透平，2008，37(4)：282-284.

［8］祝建飛，姚峻，吳建平.1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)熱應(yīng)力監(jiān)測(cè)及自動(dòng)控制［J］.中國(guó)電力，2009，42(6)：21-24.

［9］李新虎.1 000 MW超超臨界鍋爐無爐水循環(huán)泵吹管可行性研究［J］.廣東電力，2010，23(12)：74-77.

［10］薛江濤，彭輝.東芝1 000 MW汽輪機(jī)的啟動(dòng)運(yùn)行及問題分析［J］.江蘇電機(jī)工程，2008，27(增刊)：52-54.

［11］葉紹義.華能玉環(huán)電廠1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)調(diào)試出現(xiàn)的問題及對(duì)策［J］.電力建設(shè)，2007，28(11)：76-81.