徐 濤,孫春寶,劉行剛,甄春紅
(北京科技大學(xué)金屬礦山高效開(kāi)采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100083)
氣溶膠是指固體微?;?和)液體微粒懸浮于氣體介質(zhì)中所形成的多相分散體系[1-3]。這個(gè)分散體系必須由兩部分組成:一是被懸浮的微粒物,即分散相;二是承載微粒物的氣體,即分散介質(zhì)。所以,氣溶膠是包含分散相(微粒物)和分散介質(zhì)(氣體)二者在內(nèi)的統(tǒng)一整體[4-8]。氣溶膠浮選[9-10]可簡(jiǎn)單理解為:將浮選所需的藥劑(如起泡劑、捕收劑或其他藥劑)與空氣或其他氣體,呈氣溶膠狀態(tài)注人浮選過(guò)程中。其中,氣相介質(zhì)一般為空氣。實(shí)際上,氣溶膠浮選應(yīng)用的是氣溶膠加藥技術(shù)。這種加藥方式可使浮選藥劑充分分散,具有提高藥劑作用效果、加快浮選速度、減少藥劑消耗量、提高浮選指標(biāo)等優(yōu)點(diǎn)。據(jù)有關(guān)資料[11-16]介紹,應(yīng)用本法可改善硫化礦石、氧化礦石及難選復(fù)雜礦石的浮選效果,并可擴(kuò)大選礦的應(yīng)用范圍。
針對(duì)試驗(yàn)所用某低品位鉬礦,將煤油以氣溶膠形式進(jìn)行加藥,已通過(guò)試驗(yàn)研究探明了煤油氣溶膠加藥浮選的優(yōu)勢(shì)所在,即節(jié)省煤油用量,提高浮選速度,一定程度上提高了鉬的回收率。但是,浮選工藝條件對(duì)于煤油氣溶加藥浮選過(guò)程的具體影響情況,還沒(méi)有做過(guò)系統(tǒng)的研究。鑒于此,本研究主要從磨礦細(xì)度、礦漿濃度、pH值和起泡劑用量的影響等方面,探究浮選工藝條件對(duì)煤油氣溶膠加藥浮選過(guò)程的影響規(guī)律。
1.1.1 礦石的來(lái)源與礦物組成分析
試驗(yàn)所用礦樣由內(nèi)蒙古某銅鉬礦提供。經(jīng)顯微鏡下礦物鑒定和X射線衍射分析,該礦石中的礦物組成較復(fù)雜,其中銅、鉬、硫等主要以獨(dú)立礦物存在。銅的獨(dú)立礦物較多,有黃銅礦、斑銅礦、藍(lán)輝銅礦、銅藍(lán)、砷黝銅礦;鉬的獨(dú)立礦物主要為輝鉬礦;硫的獨(dú)立礦物為黃鐵礦。脈石礦物主要為石英、白云母、長(zhǎng)石、伊利石、高嶺石等,石英是含量最高的脈石礦物。
1.1.2 礦石的化學(xué)多元素分析
礦石的化學(xué)多元素分析結(jié)果見(jiàn)表1。化驗(yàn)結(jié)果表明,礦石中鉬品位較低,為0.023%,銅品位為0.31%;礦石中除銅、鉬、硫等有價(jià)元素外,其它可以綜合利用的元素含量都很低;礦石中還含有少量有害元素砷。
表1 礦石的主要化學(xué)成分分析結(jié)果
*Au、Ag含量單位為g·t-1。
1.1.3 礦石中鉬的物相分析
鉬的物相分析結(jié)果見(jiàn)表2。分析結(jié)果表明:鉬大部分賦存在硫化鉬中,鉬的氧化率為8.70%。
表2 鉬的物相分析結(jié)果
試驗(yàn)所用氣溶膠發(fā)生器為Collison噴嘴氣溶膠發(fā)生器。Collison噴嘴氣溶膠發(fā)生器原理:壓縮空氣以一定速度從Collison噴嘴噴出;在噴嘴的出口處,由于Bernoulli效應(yīng)產(chǎn)生的低壓將液體貯存器內(nèi)的液體吸入氣流,并將液體打碎成液滴;得到的氣溶膠直接噴到一表面上,較大的粒子在該表面上通過(guò)碰撞而消失,較小的粒子留在氣流中。
煤油氣溶膠藥劑是通過(guò)浮選機(jī)的充氣管道,利用葉輪旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的自吸力進(jìn)入礦漿中的。在氣溶膠浮選過(guò)程中,先加入其它非煤油捕收劑作用一段時(shí)間,再加入起泡劑作用一段時(shí)間,最后加入煤油氣溶膠藥劑,加藥的同時(shí)進(jìn)行浮選。先加入起泡劑是為了給煤油氣溶膠加藥提供良好的成泡環(huán)境,以利于煤油氣溶膠粒子在氣相中傳質(zhì)。整個(gè)試驗(yàn)均在常溫(25℃左右)下進(jìn)行。相應(yīng)的氣溶膠浮選系統(tǒng)見(jiàn)圖1。
圖1 氣溶膠浮選系統(tǒng)
傳統(tǒng)浮選試驗(yàn)采用的浮選流程和藥劑制度,如圖2所示。
圖2 傳統(tǒng)浮選流程
本研究主要探討浮選工藝條件對(duì)煤油氣溶膠加藥浮選過(guò)程的影響規(guī)律,主要包括磨礦細(xì)度、pH值、礦漿濃度、起泡劑用量等浮選工藝條件對(duì)氣溶膠浮選過(guò)程影響研究。并與傳統(tǒng)浮選過(guò)程進(jìn)行對(duì)比,以考查浮選工藝條件對(duì)兩種浮選法的影響差異,以此探明氣溶膠浮選技術(shù)對(duì)于浮選工藝條件的適應(yīng)情況。
在煤油用量50g/t、石灰用量為1500g/t(pH值為9.5)的條件下,考查磨礦細(xì)度對(duì)氣溶膠浮選過(guò)程的影響情況。試驗(yàn)流程圖見(jiàn)圖3,所得試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4。試驗(yàn)所用磨礦細(xì)度分別為-200目占55%、60%、65%和70%。
圖3 磨礦細(xì)度影響試驗(yàn)流程圖
圖4 磨礦細(xì)度影響試驗(yàn)結(jié)果
由圖4分析可知,隨著磨礦細(xì)度的增加,兩種浮選法對(duì)應(yīng)的粗精礦中,鉬品位和鉬回收率變化趨勢(shì)是相似的。氣溶膠浮選得到的粗精礦鉬品位略低于傳統(tǒng)浮選,但相差不大;鉬回收率則高于傳統(tǒng)浮選。因此,氣溶膠浮選技術(shù)對(duì)于磨礦細(xì)度的變化表現(xiàn)出了一定的適應(yīng)能力。綜合比較而言,氣溶膠浮選最佳磨礦細(xì)度為1200目占65%。
本文詳細(xì)介紹了麻石水電站擴(kuò)建工程的樞紐布置設(shè)計(jì)方案,對(duì)存在類似棄水現(xiàn)象的水電站改擴(kuò)建工程樞紐布置設(shè)計(jì)有一定參考意義。
在煤油用量50g/t的條件下,通過(guò)改變石灰用量來(lái)調(diào)節(jié)礦漿pH值,考查不同pH值對(duì)氣溶膠浮選過(guò)程的影響情況。試驗(yàn)流程圖見(jiàn)圖5,所得試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖6。石灰用量分別為:900 g/t、1200g/t、1500g/t和2000g/t,對(duì)應(yīng)的pH值分別為:8.5、9.0、9.5和10.5。
圖5 pH影響試驗(yàn)流程圖
圖6 pH影響試驗(yàn)結(jié)果
由圖6分析可知,隨著pH值的增加,兩種浮選法對(duì)應(yīng)的粗精礦中,鉬品位及鉬回收率變化趨勢(shì)相似。不同pH值下,兩種浮選法得到的Mo品位基本相似。而在Mo回收率方面,除了pH為9.5時(shí),氣溶膠浮選法對(duì)應(yīng)的Mo回收率大于傳統(tǒng)浮選;其它pH條件下,兩種浮選法的回收率差別不大。這說(shuō)明,氣溶膠浮選技術(shù)只有在合適的pH值條件下才能發(fā)揮其優(yōu)勢(shì)。與傳統(tǒng)技術(shù)相比,氣溶膠浮選技術(shù)對(duì)于pH值的變化沒(méi)有體現(xiàn)出良好的適應(yīng)能力。
在磨礦細(xì)度-200目占65%、煤油用量50g/t、pH值為9.5的條件下,考查不同礦漿濃度對(duì)氣溶膠浮選過(guò)程的影響情況。試驗(yàn)流程圖見(jiàn)圖7,所得試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖8。試驗(yàn)所用礦漿濃度分別為:23%、28%、33%和38%。
圖7 礦漿濃度影響試驗(yàn)流程圖
圖8 礦漿濃度影響試驗(yàn)結(jié)果
由圖8分析可知,隨著礦漿濃度的增加,兩種浮選法對(duì)應(yīng)的粗精礦中,鉬品位及鉬回收率變化趨勢(shì)相似。鉬品位逐漸下降,鉬回收率逐漸上升,最后趨于穩(wěn)定。不同礦漿濃度下,兩種浮選法對(duì)應(yīng)的鉬品位基本相似;回收率方面卻差距較大,氣溶膠浮選法均高于傳統(tǒng)浮選法。這說(shuō)明,礦漿濃度對(duì)于兩種浮選過(guò)程均具有顯著影響。與傳統(tǒng)浮選相比,從回收率的角度而言,氣溶膠浮選對(duì)于礦漿濃度具有一定的適應(yīng)能力。
鑒于氣溶膠加藥方式與氣泡息息相關(guān),考查起泡劑用量對(duì)氣溶膠浮選過(guò)程的影響情況是十分有必要的。試驗(yàn)在磨礦細(xì)度-200目占65%、煤油用量50g/t、pH值為9.5的條件下進(jìn)行,試驗(yàn)流程圖見(jiàn)圖9,所得試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖10。試驗(yàn)所用起泡劑用量分別為10g/t、 15g/t、20g/t、25g/t和30g/t。
圖9 起泡劑用量影響試驗(yàn)流程圖
圖10 起泡劑用量影響試驗(yàn)結(jié)果
由圖10分析可知,隨著起泡劑用量的增加,兩種浮選法對(duì)應(yīng)的粗精礦中,鉬品位及鉬回收率變化趨勢(shì)基本相似。鉬品位逐漸下降,鉬回收率逐漸上升,當(dāng)起泡劑用量過(guò)多時(shí),回收率有所下降。起泡劑用量為10g/t和20g/t(正常用量)時(shí),兩者對(duì)應(yīng)鉬回收率差值對(duì)比可知,氣溶膠浮選法的差值為13.55%,而傳統(tǒng)浮選法的差值為7.73%,前者大于后者。這說(shuō)明,起泡劑用量對(duì)于氣溶膠浮選影響較大,用量過(guò)少不利于氣溶膠浮選,良好的成泡環(huán)境對(duì)于氣溶膠浮選是有利的。
熱力學(xué)方法是一種宏觀研究方法,可用于判斷氣泡礦化進(jìn)行的可能性,對(duì)于浮選過(guò)程的研究具有重要意義。浮選是在氣-液-固三相體系中完成的復(fù)雜物理化學(xué)過(guò)程,其實(shí)質(zhì)是疏水的有用礦物粘附在氣泡表面上浮,親水的脈石礦物留在礦漿中,從而實(shí)現(xiàn)彼此分離。浮選過(guò)程,尤其是氣泡礦化過(guò)程,伴隨著氣-液-固三相體系自由能的變化。根據(jù)熱力學(xué)第二定律,自由能降低的過(guò)程是自發(fā)過(guò)程,系統(tǒng)自由能降低越多,疏水礦物顆粒在氣泡上的粘附過(guò)程越容易實(shí)現(xiàn)。
G=SLGγLG+SSLγSL
(1)
礦粒與氣泡接觸后,假定為單位面積附著,系統(tǒng)的自由能為:
G′=(SLG-1)γLG+(SSL-1)γSL+1×γSG
(2)
則礦粒與氣泡接觸前后,系統(tǒng)的自由能變化為:
ΔG=G-G′=γLG+γSL-γSG
(3)
對(duì)于溶液濃度不高的體系,有Gibbs等溫吸附方程的近似式:
(4)
式(4)中:Γ為表面過(guò)剩量(表面吸附量);C為溶液濃度;γ為溶液表面張力;R為摩爾氣體常數(shù);T為溫度。該式表明,界面吸附量的變化可引起界面張力的變化。
因此,由式(3)可以看出,要使ΔG增大,有三個(gè)途徑:一是增加γSL,這就需要減少捕收劑在固-液界面的吸附量;二是增加γLG,但是γLG增加過(guò)高不利于泡沫的穩(wěn)定,只有在不影響浮選指標(biāo)的前提下,才可以適當(dāng)增加γLG;三是減小γSG,這就需要增加捕收劑在氣-固界面的吸附量。氣溶膠浮選技術(shù)正是基于以上原理提出。
具體分析如下:
1) 浮選過(guò)程中,氣泡是有用礦物顆粒上浮的唯一載體,并且氣溶膠加藥方式,首先使浮選藥劑注入到氣相中,或以氣泡為載體,捕收劑在固-液界面的吸附量必然減小,即γSL會(huì)增加;在氣泡與礦物顆粒接觸碰撞中,浮選藥劑通過(guò)氣泡與礦物顆粒表面作用,有可能提高捕收劑在氣-固界面的吸附量,即有可能減小γSG。
2) 本研究針對(duì)烴類油捕收劑煤油來(lái)進(jìn)行氣溶膠浮選試驗(yàn),煤油具有消泡作用,但用量過(guò)多會(huì)對(duì)礦漿中氣泡的穩(wěn)定性造成不利影響,也就是增加了γLG,而這一點(diǎn)卻有利于系統(tǒng)自由能的降低。實(shí)際上,適量的煤油對(duì)氣泡穩(wěn)定性影響不大,但煤油的引入對(duì)于γLG的增加依然存在??偟恼f(shuō)來(lái),氣溶膠加藥方式對(duì)于氣泡的礦化過(guò)程是有利的。
氣溶膠加藥方式,可以促進(jìn)氣泡礦化過(guò)程中的氣-液-固三相體系自由能的降低,從而有利于氣泡的礦化過(guò)程。但是,氣溶膠加藥浮選技術(shù)需要適宜的條件才能發(fā)揮其優(yōu)勢(shì)。浮選工藝條件影響研究結(jié)果表明,磨礦細(xì)度、pH值、礦漿濃度和起泡劑用量等浮選工藝條件,對(duì)于傳統(tǒng)浮選和氣溶膠浮選過(guò)程影響規(guī)律基本相似。不同浮選工藝條件對(duì)于氣溶膠浮選過(guò)程影響差異和影響程度均不同,具體如下:
1) 磨礦細(xì)度影響試驗(yàn)結(jié)果表明:與傳統(tǒng)浮選技術(shù)相比,氣溶膠浮選技術(shù)對(duì)于磨礦細(xì)度的變化表現(xiàn)出了一定的適應(yīng)能力。
2) pH值影響試驗(yàn)結(jié)果表明:氣溶膠浮選技術(shù)只有在合適的pH值條件下才能發(fā)揮其優(yōu)勢(shì)。與傳統(tǒng)技術(shù)相比,氣溶膠浮選技術(shù)對(duì)于pH值的變化沒(méi)有體現(xiàn)出良好的適應(yīng)能力。
3) 礦漿濃度影響試驗(yàn)結(jié)果表明:礦漿濃度對(duì)于兩種浮選過(guò)程均具有顯著影響。與傳統(tǒng)浮選相比,從回收率的角度而言,氣溶膠浮選對(duì)于礦漿濃度具有一定的適應(yīng)能力。
4) 起泡劑用量影響試驗(yàn)結(jié)果表明:起泡劑用量對(duì)于氣溶膠浮選影響較大,用量過(guò)少不利于氣溶膠浮選,良好的成泡環(huán)境對(duì)于氣溶膠浮選是有利的。
[1]Hidy G M.Aerosols-Anlndustrial and environmental science[M].New York:Academic Press Inc.,1984.
[2]盧正永.氣溶膠科學(xué)引論[M].北京:原子能出版社,2000.
[3]王明星,張仁健.大氣氣溶膠研究的前沿問(wèn)題[J].氣候與環(huán)境研究,2001,6(1):119-124.
[4]朱恩云,馬駮.中國(guó)大氣氣溶膠研究現(xiàn)狀[J].環(huán)境科學(xué)與管理,2008,33(12):57-59.
[5]朱元,鄭海洋,顧學(xué)軍,等.大氣氣溶膠的檢測(cè)方法研究[J].環(huán)境科學(xué)與技術(shù),2005,28(S1):175-177.
[6]Dickhut R,Cincinelli A,Cochran M,et al.Atmospheric concentrations and air water flux of organic hlorine pesticides along the Western Antarctic Peninsula[J].Environ Sci Tech,2005,39(2):465-470.
[7]Villa S,Negrelli C,Maggi V,et al.Analysis of afirncore for assessing POPs seasonal accumulation on an Alpineg lacier[J].Ecotox Environ Safety,2006,63(1):17-24.
[8]孫娟.氣溶膠光學(xué)厚度的高光譜遙感反演及其環(huán)境效應(yīng)[D].上海:華東師范大學(xué),2006.
[9]遼寧省冶金研究所氣溶膠試驗(yàn)小組.氣溶膠浮選特性的探討[J].有色金屬:冶煉部分,1976(3):31-36.
[10]徐濤,孫春寶,閻志強(qiáng),等.氣溶膠浮選技術(shù)及其應(yīng)用現(xiàn)狀[J].中國(guó)礦業(yè),2011,20(8):75-78.
[11]FOOT D G,J R,McKAY J D,and HUIATT,J L.Column flotation of chromite and fluorite ores[J].Can.Met.Quart,1986,25(1):15-21.
[12]DOBBY G S,FINCH J A.Particle Collection iin column-gas rate and bubble size effects[J].Can,Met,Quart,1986,25(1):9-13.
[13]PERRY R H,CHILTON C H,ed.Chemical Engineers Handbook[M].Mcgraw Hill,1973:68.
[14]MAY K R.The Collison nebulizer,description,performance and application[J].Aerosol,1973,4:235-243.
[15]Yakup Cebeci,Ibrahim Snmez.A study on the relationship between critical surface tension of wetting and oil agglomeration recovery of calcite[J].Journal of Colloid and Interface Science,2004,273:300-305.
[16]Ulusoy U,Hiylmaz C,Yekeler M.Role of shape properties of calcite and barite particles on apparent hydrophobicity[J].Chemical Engineering and Processing,2004,43:1047-1053.