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        纏繞式換熱器節(jié)能特點分析

        2011-12-22 00:31:50劉克安
        石油化工建設(shè) 2011年6期
        關(guān)鍵詞:纏繞管熱端殼程

        劉克安

        中國石油化工股份有限公司天津分公司工程部 天津 300271

        纏繞式換熱器節(jié)能特點分析

        劉克安

        中國石油化工股份有限公司天津分公司工程部 天津 300271

        中石化天津分公司芳烴裝置是上世紀70年代末從日本揮發(fā)油公司引進的,采用美國UOP分離技術(shù)生產(chǎn)對二甲苯(PX)。為了更好的降低裝置的能耗,提高經(jīng)濟效益,在芳烴裝置歧化反應(yīng)進料用高效的纏繞管式換熱器代替換熱效果較差的U型管式換熱器,原來“U”型管式歧化反應(yīng)進出料換熱器熱端溫差為87℃,纏繞管式換熱器歧化反應(yīng)進出料熱端溫差降低為30℃,使換熱效率提高了30%以上,每年實際節(jié)約燃氣可達1245.6t,年創(chuàng)直接效益580萬元以上。

        纏繞管式換熱器 高效換熱 岐化反應(yīng)

        1 歧化工藝流程及“U”型管式換熱器分析

        1.1 歧化工藝流程簡介

        芳烴部芳烴裝置歧化反應(yīng)進料工藝路線為來自歧化進料儲罐(TK-501)的甲苯料與重整裝置的補充氫氣混合后,一同送歧化混合進料換熱器(E-505A/B/C/D)殼程,與走管程的歧化反應(yīng)器出料進行換熱升溫后,再由反應(yīng)進料加熱爐(H-501)進一步加熱,升溫至歧化反應(yīng)所需溫度后,進入歧化反應(yīng)器(R-501)。采用串聯(lián)式換熱器進行熱量交換,見表1。

        1.2 “U”型管式換熱器換熱效率較低

        1.2.1 目前歧化反應(yīng)進出料換熱器熱端溫差為87℃(見表2),熱端溫差(即為熱流入口溫度-冷端出口溫度)可以看出目前歧化反應(yīng)進出料換熱器(E-505A/B/C/D)換熱效率較低,兩種物料沒有進行充分的熱交換,導(dǎo)致部分反應(yīng)熱量沒有利用,熱損失較大。

        1.2.2 設(shè)備占地空間大,“U”型管式換熱器的安裝方式為地面,兩臺為一組上下布置,占地面積達60m2左右,管殼材質(zhì)分別為高溫合金鋼STBA23-SC和A204GrA。已經(jīng)使用30a,到了更換備臺的周期,所以更換為纏繞式換熱器經(jīng)濟上為最佳機會。

        從表2中可以看出,歧化反應(yīng)為放熱反應(yīng),其反應(yīng)溫升為(463-448)15℃。根據(jù)上表目前歧化反應(yīng)進出料換熱器熱端溫差為(466-379)87℃,按照通常衡量換熱器好壞的其中一個判斷標準,即熱端溫差(即為熱流入口溫度-冷端出口溫度)可以看出目前歧化反應(yīng)進出料換熱器E-505A/B/C/D共計4臺處于較低技術(shù)運行水平,潛熱較高利用價值大,因此具有較大的節(jié)能改造空間。

        表1 “U”型管換熱器的參數(shù)

        表2 現(xiàn)場檢測操作參數(shù)

        2 新型的纏繞式換熱器的特點及性能

        2.1 纏繞式換熱器的特點

        (1)纏繞式換熱器具有結(jié)構(gòu)緊湊較大單位容積傳熱面積的特點,單位容積傳熱面積是普通換熱器的2倍以上。對管徑為8~21mm的傳熱管,每m3容積的傳熱面積可達100~170m2;而普通列管式換熱器,每m3容積的傳熱面積只有54~77m2,是繞管式換熱器的45%左右。

        (2)繞管式換熱器層與層之間換熱管反向纏繞,這種特殊結(jié)構(gòu)極大地改變了流體流動狀態(tài),形成強烈的湍流效果,湍流狀態(tài)更強烈,提高了換熱系數(shù),減小了傳熱面積,以最少的材料達到最佳的換熱效果,同時考慮壓降和換熱系數(shù)的最佳組合關(guān)系,以最小的壓降達到最好的換熱效果即高效換熱[1]。

        表3 歧化進料纏繞式換熱器(E-505)設(shè)計參數(shù)

        (3)纏繞管式換熱器由于管端存在一定長度的自由彎曲段,因而具有很好的撓性,傳熱管的熱膨脹可部分自行補償,減輕了對管板焊接的應(yīng)力影響,減少了管頭與管板焊縫的泄漏可能性。同時,具有抗振動、耐高低溫差大的特點,使用壽命可相對延長。

        (4)介質(zhì)溫度端差小:由于其獨特的螺旋纏繞結(jié)構(gòu),介質(zhì)在換熱管束中停留更長時間,換熱更加充分,故冷熱介質(zhì)溫度端差小,實際熱端溫差可達10℃左右[2]。

        (5)高壓下采用管道式八角墊自緊式密封,纏繞管換熱器徹底改變了大型高壓換熱器的密封結(jié)構(gòu)、提高了密封可靠性,保證了裝置安穩(wěn)長周期運行;繞管結(jié)構(gòu)采用換熱管與殼體組合結(jié)構(gòu),耐壓性能好,具備在22MPa下使用。

        (6)管內(nèi)介質(zhì)以螺旋方式通過,殼程介質(zhì)逆流橫向交叉通過繞管,避免了螺紋鎖緊環(huán)折流板結(jié)構(gòu)換熱器在折流板背面存在的換熱死區(qū)和垢物積聚沉淀,因此介質(zhì)流暢、不存在換熱死區(qū);同時流體在相鄰管之間、層與層之間不斷地分離和匯合,使殼體側(cè)流體的湍流加強,減少層流,降低了壁面附著的可能性、換熱器結(jié)垢傾向低。

        (7)纏繞管結(jié)構(gòu)可以滿足多種介質(zhì)同時換熱的要求,與板式換熱器相比,通過調(diào)整管間距、層差距可以使介質(zhì)流動阻力僅十多kPa,達到板式換熱器的阻力降水平,而且對于各種介質(zhì)之間不存在壓差限制的要求、優(yōu)于板式換熱器,在同等條件下,適當(dāng)調(diào)整結(jié)構(gòu)參數(shù)僅略增大換熱器直徑即可采用纏繞管式換熱器替代進口設(shè)備、打破國外技術(shù)壟斷,且降低了工藝介質(zhì)的操作難度。

        (8)設(shè)備重量小、占地少、配管簡單、安裝檢維修便捷、設(shè)備投資相對較低。

        (9)纏繞管結(jié)構(gòu)避免了大型管箱等大型鍛件的生產(chǎn)加工,降低了主要材料因生產(chǎn)廠家少、進口、生產(chǎn)能力不足等導(dǎo)致的長周期,從而有效縮短整個設(shè)備的制造周期。

        2.2 纏繞式換熱器的性能要求

        根據(jù)芳烴裝置歧化反應(yīng)的現(xiàn)場設(shè)備布置空間和工藝要求,按照熱交換的技術(shù)參數(shù)計算所需的設(shè)備換熱面積,采用一臺立式纏繞式換熱器替代四臺“U”型管式換熱器。

        表4 換熱器實際進出料溫度參數(shù)

        2.3 改造后換熱器工況

        芳烴裝置將歧化反應(yīng)器的4臺進出料換熱器更換為1臺高效能新式纏繞式換熱器后,由于管內(nèi)介質(zhì)的螺旋運動、殼程介質(zhì)的橫向錯流,使得換熱器傳熱性能得到非常好的加強,換熱系數(shù)較高,換熱效果得到很大的提高。

        從表3、4中可以看出,進出料換熱器改用纏繞管式換熱器后進料和出料的設(shè)計溫差為25℃(463/448℃),由于實際工況發(fā)生了變化,進料(殼程/管程)為440/27℃,出料(殼程/管程)為65/410℃,實際得到的溫差為30℃。改造前后對比,改造前(殼程/管程)進出料溫差為87℃(466/379),則改造后(殼程/管程)進出料溫差為30℃(440/410)。

        3 結(jié)論

        (1)換熱效果明顯提高,物料反應(yīng)熱量得到了較充分的利用。通過運行觀察,當(dāng)初所提供給纏繞式換熱器的設(shè)計進出料量和操作溫度與實際運行的參數(shù)存在一定的偏差,殼程和管程的進出料溫度為440/410℃,差值為30℃。

        表5 燃料氣消耗年統(tǒng)計表

        (2)燃料氣消耗明顯降低。根據(jù)裝置加熱爐消耗的燃氣量統(tǒng)計,投用后可節(jié)約燃料氣155.7kg/hr,按年運行8000hr計算,共可節(jié)約燃料氣1200t以上。以2010年燃料氣均價4642元/t計算(不含稅),可節(jié)省燃料氣費用500萬元/a以上。一年半的運行時間即可收回全部投資。

        1 《換熱器設(shè)計手冊》錢頌文主編.

        2 《換熱器》蘭州石油機械研究所主編.

        TE969

        B

        1672-9323(2011)06-0078-02

        2011-09-11)

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