周華偉

SHCCT曲線是表征某鋼種焊接熱影響區(qū)在連續(xù)冷卻條件下各種相變的起止溫度與時(shí)間以及室溫組織的硬度與冷卻速度之間關(guān)系的曲線族圖，是分析焊接熱影響區(qū)的組織性能，評(píng)定鋼種可焊性的重要工具。冶金行業(yè)在新鋼種大量投產(chǎn)之前，必須先建立該鋼種的SHCCT圖。

1 確定參數(shù)及方案

1.1 焊接熱模擬參數(shù)

（1）加熱速度、峰值溫度及過熱時(shí)間

加熱速度 實(shí)際焊接時(shí)發(fā)現(xiàn)熱區(qū)母材通常在很短時(shí)間內(nèi)即可加熱到1 300℃以上，所以一般應(yīng)選擇在短時(shí)間加熱到峰值溫度[1]。

峰值溫度Tmax低合金鋼母材熱影響區(qū)溫度一般為1300～1350℃。不同成份的低合金鋼，選取的峰值溫度也不同，但需要保證模擬熱循環(huán)后的奧氏體晶粒度與實(shí)際接頭過熱區(qū)一致，試驗(yàn)中還需要考慮試驗(yàn)機(jī)加熱的過沖溫度。當(dāng)冷卻速度一定時(shí)Tmax越高，奧氏體晶粒愈粗大，過熱時(shí)間越長(zhǎng)晶粒也愈大。此外，試驗(yàn)條件下只是簡(jiǎn)單熱過程的模擬，而實(shí)際焊接施工除受焊接熱循環(huán)作用之外，還會(huì)受到應(yīng)力、應(yīng)變、溫度梯度等因素的影響[2]。因此模擬結(jié)果與實(shí)際相比組織晶粒粗大。

過熱時(shí)間 大量實(shí)測(cè)焊接熱循環(huán)曲線表明，峰值溫度的停留時(shí)間極短，一般僅零點(diǎn)幾秒就會(huì)迅速冷卻下來。因此應(yīng)保持恰當(dāng)?shù)倪^熱時(shí)間ts，保證模擬組織與實(shí)際接頭組織一致。

T8/5是指從800℃降至500℃的冷卻時(shí)間，是制定SHCCT曲線的重要參數(shù)，由于低合金鋼的奧氏體化溫度為800～900℃，且相變區(qū)域?yàn)?00～500℃，選擇不同的T8/5會(huì)獲得不同的組織。因此應(yīng)根據(jù)獲得的組織及比例進(jìn)行SHCCT曲線的繪制。

1.2 確定臨界冷卻速度

一般多用韜坦道夫公式等經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算T8/5[2]、[3]以得到F（鐵素體）、P（珠光體）、B（貝氏體）轉(zhuǎn)變的臨界冷卻時(shí)間。即先估算出某低合金鋼各相的臨界冷卻時(shí)間（見圖1），再根據(jù)其轉(zhuǎn)變開始溫度（設(shè)置誤差50℃），最終確定試驗(yàn)材料F、P、B轉(zhuǎn)變的臨界冷速范圍。

1.3 SHCCT曲線的試驗(yàn)方案

綜上所述，低合金鋼的SHCCT曲線測(cè)定方案為：用很短的時(shí)間加熱至峰值溫度Tmax，停留時(shí)間為ts，然后快速冷至800～850℃，再分別以選擇的T8/5（不同冷卻速度） 冷卻到室溫。并對(duì)熱循環(huán)后的試樣進(jìn)行組織和硬度分析。

圖1 預(yù)估后的各相臨界冷卻時(shí)間

2 熱模擬試驗(yàn)及SHCCT曲線繪制

（1） 熱模擬試驗(yàn)

按熱模擬實(shí)驗(yàn)方案進(jìn)行熱循環(huán)試驗(yàn)，具體試驗(yàn)過程為：準(zhǔn)備→電偶絲點(diǎn)焊→裝卡→設(shè)定試驗(yàn)參數(shù)→進(jìn)行試驗(yàn)。

Gleeble熱模擬試驗(yàn)每次分析一個(gè)試樣，進(jìn)行一次熱循環(huán)。在熱模擬試驗(yàn)的冷卻過程中試樣會(huì)發(fā)生相變，并在膨脹量-溫度的記錄紙上出現(xiàn)拐點(diǎn)，根據(jù)拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的溫度可確定其初始連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，但并不能確定具體相的類型及比例，需要進(jìn)一步通過組織和硬度分析確認(rèn)。

（2）組織及硬度分析

通過金相組織觀察校正相變點(diǎn)、確定相變類型，并利用金相顯微鏡采用計(jì)點(diǎn)法測(cè)出各組織相對(duì)含量[6]。這一方面是繪制SHCCT曲線圖的需要，另一方面通過顯微鏡在不同組織區(qū)域上測(cè)量硬度值并進(jìn)行比較，可以幫助鑒別、確定組織類型。

對(duì)某低合金鋼進(jìn)行熱模擬，當(dāng)冷速為0.05℃/s時(shí)，組織為先共析鐵素體 (F)、粒狀貝氏體 (GB)和少量黑珠狀的變態(tài)珠光體 (P)；冷速為1℃/s時(shí)，組織為鐵素體和粒狀貝氏體；冷速為5℃/s時(shí)，組織主要為鐵素體和粒狀貝氏體，并開始出現(xiàn)少量板條貝氏體 (LB)；冷速為15℃/s時(shí)，組織主要為鐵素體和板條貝氏體，開始出現(xiàn)馬氏體 (M)及少量殘余奧氏體 (Ar)；冷速為40℃/s和110℃/s時(shí)，組織主要為馬氏體和殘余奧氏體（見圖2）。所以通過組織和硬度分析能完整的確定此種低合金鋼在不同冷速下獲得的相的種類，對(duì)SHCCT曲線的繪制具有重要意義。

圖2 部分冷速下的室溫組織

（3） SHCCT曲線修正

根據(jù)金相組織及硬度分析對(duì)初始SHCCT曲線進(jìn)行修正，獲得最終SHCCT曲線。

3 SHCCT曲線的應(yīng)用

實(shí)際焊接生產(chǎn)中，焊接熱影響區(qū)出現(xiàn)的裂紋、淬硬等問題大多與焊接冷卻時(shí)產(chǎn)生的組織轉(zhuǎn)變有很大關(guān)系，因此SHCCT曲線在實(shí)際生產(chǎn)中有廣泛的用途。

（1） 能夠預(yù)測(cè)HAZ組織

通過測(cè)量實(shí)際冷卻時(shí)間T8/5或者冷速，并與獲得的SHCCT曲線上標(biāo)明的相區(qū)或臨界冷卻速度進(jìn)行比較，可以判斷在該冷速下的組織及其硬化傾向。

研究證明，SHCCT圖所給出的數(shù)據(jù)對(duì)手工電弧焊、埋弧電弧焊、CO2氣體保護(hù)焊等各種焊接方法都適用，T8/5可以通過計(jì)算獲得，也可以通過實(shí)測(cè)得到[5]。

（2）評(píng)定鋼種抗裂性

用臨界冷卻時(shí)間評(píng)定鋼的抗冷裂 若焊后熱影響區(qū)過熱區(qū)的T8/5小于臨界冷卻時(shí)間Cf（從Ac3冷卻到500℃開始出現(xiàn)鐵素體組織的臨界冷卻時(shí)間）就有出現(xiàn)冷裂紋的危險(xiǎn)。

用臨界組織含量判斷冷裂傾向 用低氫焊條焊接的各種低合金高強(qiáng)度鋼，熱影響區(qū)的過熱區(qū)若具有以下的組織比例可避免產(chǎn)生根部裂紋：對(duì)于σb=600 MPa的鋼，鐵素體和中間組織含量要大于40%；對(duì)于σb=700 MPa的鋼，中間組織含量要大于25%；對(duì)于σb=800 MPa的鋼，中間組織含量要大于10%[5]。

此外，也可用臨界硬度值作為冷裂傾向的判據(jù)，還可以用SHCCT曲線分析熱影響區(qū)的韌性。

（3）合理制定焊接工藝

從SHCCT曲線中可以得到保證焊接熱影響區(qū)組織和性能的冷卻時(shí)間或冷速范圍，進(jìn)而確定合理的焊接規(guī)范、預(yù)熱、緩冷、后熱及焊后熱處理等工藝措施使實(shí)際母材熱影響區(qū)冷卻速度或冷卻時(shí)間達(dá)到理想標(biāo)準(zhǔn)。

4 模擬試驗(yàn)與實(shí)焊差異分析

（1） 受力狀態(tài)不同

模擬試驗(yàn)中只考慮熱的作用，并沒有考慮實(shí)際焊接中應(yīng)力作用，而應(yīng)力不同會(huì)導(dǎo)致相變點(diǎn)發(fā)生變化。

（2） 晶粒大小不同

為了模擬實(shí)際焊接熱影響區(qū)組織，模擬試驗(yàn)的峰值溫度比實(shí)際溫度要高，所以模擬試樣的晶粒比實(shí)際焊接組織的晶粒粗大，晶粒度偏小。

（3）化學(xué)成分的差異

模擬試驗(yàn)試樣在隔離的體系中加熱、冷卻和應(yīng)力應(yīng)變，不像焊接接頭那樣有元素的相互擴(kuò)散及相鄰部位的應(yīng)力作用。因此在化學(xué)成分及組織狀態(tài)上與實(shí)際情況會(huì)有所差異。

（4）組織均勻性的差異

模擬試樣的加熱方式有兩種：一是感應(yīng)加熱，二是電阻加熱，前者受集膚效應(yīng)的影響試件表面溫度高于心部溫度，而后者因表面散熱可能導(dǎo)致試件表面溫度低于心部，所以模擬試件的金相組織有時(shí)不夠均勻，力學(xué)性能的試驗(yàn)結(jié)果可能有偏差。

因此，實(shí)際操作時(shí)，應(yīng)針對(duì)上述因素進(jìn)行修正，尤其是對(duì)于峰值溫度高于1 300℃的試樣。通常的方法是將模擬的最高加熱溫度適當(dāng)降低，或提高加熱速度，或施加一定的拘束應(yīng)力。

奧氏體晶粒長(zhǎng)大過程與加熱速度，特別是900℃以上的加熱速度有關(guān)，提高加熱速度也可減小奧氏體的晶粒尺寸。因此采用電阻式加熱的物理模擬試驗(yàn)機(jī)可以實(shí)現(xiàn)比感應(yīng)加熱式模擬機(jī)高得多的加熱速度。應(yīng)當(dāng)注意雖然降低峰值溫度或提高加熱速度可以得到與實(shí)際HAZ相同或者相近的晶粒尺寸，但是也會(huì)因碳（氮） 化物等固溶不充分，奧氏體晶粒度成分不均勻而影響冷卻過程中的相變組織。因此，在考慮晶粒度時(shí)，應(yīng)盡可能使峰值溫度接近實(shí)際焊接HAZ的溫度[4]。

奧氏體晶粒尺寸及冷卻速度均影響最終的接頭組織。因此，在考慮HAZ熱模擬精度時(shí)，應(yīng)綜合以上幾種因素的影響，并根據(jù)具體的材料種類和接頭尺寸與形狀及其它主要因素，制定切實(shí)可行的試驗(yàn)方案。

5 結(jié)語(yǔ)

（1） SHCCT曲線中某條曲線是模擬焊件焊接熱影響區(qū)上某一點(diǎn)在熱源作用下所經(jīng)歷的受熱過程。主要參數(shù)是：加熱速度、峰值溫度、高溫停留時(shí)間及冷卻速度。加熱速度影響熱區(qū)的組織和性能，峰值溫度、高溫停留時(shí)間影響熱區(qū)晶粒大小、相變組織及化合物的溶解，而冷卻速度（T8/5）是最重要的參數(shù)之一，是焊接熱影響區(qū)組織和性能的決定性因素。

（2） 由于熱循環(huán)試驗(yàn)曲線中只有相變拐點(diǎn)，對(duì)于模擬后的具體組織分析需要通過金相或掃描電鏡分析、硬度分析來確定具體相及相比例，并最終形成完整SHCCT曲線。

[1]呂德林，李硯珠等人.焊接熱影響區(qū)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變過程的研究-焊接CCT圖.焊接學(xué)報(bào).1982年9月第3卷第3期.

[2]顧玉喜.焊接連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖及應(yīng)用 [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1990,20-26.

[3]李友,楊成鋼,李強(qiáng).P460NL1鋼SH-CCT圖的測(cè)定 [J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2001,(6).

[4]牛濟(jì)泰.材料和熱加工領(lǐng)域的物理模擬技術(shù)。國(guó)防工業(yè)出版社，第二章30-31.

[5]王嘉麟，霍地，薛國(guó)良.10MnNbVR低溫壓力容器鋼的SHCCT圖的測(cè)繪。東北大學(xué)學(xué)報(bào)，1994，總第89期，175-179.