韓 逸, 李 煉 鄧楨楨 樂永康 張新明

(1. 蘇州有色金屬研究院 材料工藝研究所, 蘇州 215026; 2. 中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 長沙 410083)

熱力學(xué)計(jì)算優(yōu)化Al-Zn-Mg-Cu合金成分

韓 逸1,2, 李 煉1, 鄧楨楨1, 樂永康1, 張新明2

(1. 蘇州有色金屬研究院 材料工藝研究所, 蘇州 215026; 2. 中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 長沙 410083)

利用Jmat-Pro熱力學(xué)相圖計(jì)算軟件模擬Al-Zn-Mg-Cu合金的凝固路徑以及該合金中MgZn2、Al2CuMg、Al2Cu和Al2Mg3Zn3相生成數(shù)量和生成溫度隨Zn、Mg和Cu含量變化的關(guān)系曲線；分析實(shí)驗(yàn)合金的微觀組織。檢測(cè)結(jié)果與熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果一致。熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果表明，在7150合金的成分優(yōu)化過程中，當(dāng)Zn、Mg和Cu元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為6.4%～6.9%、2.3%～2.5%和2.0%～2.2%時(shí)，合金凝固組織中MgZn2相的生成數(shù)量可達(dá)4.5%～6.0%，同時(shí)，Al2CuMg相的生成數(shù)量可控制在0.5%以下。

Al-Zn-Mg-Cu合金；熱力學(xué)計(jì)算；成分優(yōu)化；微觀組織

Al-Zn-Mg-Cu系超高強(qiáng)鋁合金由于具有密度低、強(qiáng)度高、加工性能優(yōu)良、耐久及經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點(diǎn)，在航空航天、船舶、核工業(yè)及兵器工業(yè)等領(lǐng)域獲得廣泛的應(yīng)用[1?2]。近幾十年來，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)Al-Zn-Mg-Cu系合金的成分設(shè)計(jì)及其沉淀相微觀結(jié)構(gòu)與性能的關(guān)系等方面進(jìn)行了大量的研究。在7075合金的基礎(chǔ)上，通過調(diào)整主合金元素含量、降低雜質(zhì)元素含量、添加微量元素Zr等方法相繼開發(fā)了7050、7150、7055和7085等一系列綜合性能優(yōu)異的超高強(qiáng)鋁合金[3?6]。通過控制T相(Al2Mg3Zn3)、S相(Al2CuMg)和θ相(Al2Cu) 的數(shù)量，進(jìn)一步降低Fe和Si雜質(zhì)的含量，使合金在具有較高強(qiáng)度的同時(shí)，抗應(yīng)力腐蝕性能、斷裂韌性及疲勞強(qiáng)度均獲得大幅度的提高。然而，在上述合金開發(fā)中，主要采取“試錯(cuò)”模式進(jìn)行，材料的研發(fā)周期較長，研究費(fèi)用也較高。

目前，凝固模擬技術(shù)已部分取代傳統(tǒng)材料開發(fā)中的“試錯(cuò)”模式而應(yīng)用到材料的研發(fā)領(lǐng)域，在降低產(chǎn)品研發(fā)時(shí)間的同時(shí)優(yōu)化合金性質(zhì)、預(yù)測(cè)合金的微觀結(jié)構(gòu)和微觀偏析等。在凝固模擬研究中，相圖計(jì)算法CALPHAD(Calculation of phase diagram)得到了廣泛的應(yīng)用。目前，國際上應(yīng)用相對(duì)成熟的相圖計(jì)算軟件有Thermo-Calc、Thermosuite、Jmat-Pro、MTDATA、FACT和PANDAT等，相應(yīng)的相圖熱力學(xué)數(shù)據(jù)庫有SGTE(純物質(zhì)、溶液和化合物)數(shù)據(jù)庫、金屬基(Fe基、Ni基、Ti基、Al基和Mg基)合金數(shù)據(jù)庫、陶瓷數(shù)據(jù)庫和半導(dǎo)體數(shù)據(jù)庫等[7?8]。這些軟件與數(shù)據(jù)庫在合金設(shè)計(jì)、新材料開發(fā)及多元多相合金體系研究中得到了廣泛的應(yīng)用，為材料設(shè)計(jì)提供了重要的理論依據(jù)和強(qiáng)有力的技術(shù)支持。

本文作者基于凝固模擬計(jì)算方法，通過采用相圖計(jì)算法(CALPHAD)及Jmat-Pro軟件對(duì)Al-Zn-Mg-Cu系合金進(jìn)行熱力學(xué)計(jì)算，主要研究Al-Zn-Mg-Cu系合金的凝固路徑，計(jì)算合金凝固過程中主要結(jié)晶相(η、S、θ和T相)的生成數(shù)量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)和生成溫度隨主元素Zn含量的變化規(guī)律，并將模擬結(jié)果與顯微組織分析進(jìn)行對(duì)比，以驗(yàn)證熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果的可靠性。

1 相圖計(jì)算方法及原理

1.1 CALPHAD技術(shù)

目前，相圖研究從以相平衡的實(shí)驗(yàn)測(cè)定為主逐步進(jìn)入熱化學(xué)與相圖的計(jì)算機(jī)耦合研究新階段，其應(yīng)用最廣泛的方法包含相圖熱力學(xué)以及相變動(dòng)力學(xué)的CALPHAD方法[7?8]，即根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)評(píng)估獲得子二元系、子三元系的熱力學(xué)參數(shù)外推高元系的熱力學(xué)性質(zhì)和相平衡關(guān)系。

CALPHAD技術(shù)集研究體系中各相的熱力學(xué)性質(zhì)、相平衡數(shù)據(jù)、實(shí)驗(yàn)相圖數(shù)據(jù)、晶體結(jié)構(gòu)、磁性、有序?無序轉(zhuǎn)變等信息為一體，建立描述體系中各相熱力學(xué)數(shù)據(jù)和相應(yīng)的吉布斯自由能的表達(dá)式。結(jié)合優(yōu)選的熱力學(xué)數(shù)據(jù)和相平衡數(shù)據(jù)，利用相圖計(jì)算軟件優(yōu)化待定參數(shù)，基于多元多相平衡的熱力學(xué)條件計(jì)算相圖，最終獲得所研究體系具有熱力學(xué)自洽性的相圖以及各相熱力學(xué)性質(zhì)的優(yōu)化參數(shù)。

1.2 相圖計(jì)算的熱力學(xué)原理

根據(jù)熱力學(xué)原理，在恒溫恒壓條件下，體系達(dá)到熱力學(xué)平衡的一般條件是：體系內(nèi)部各相的自由能之和G(廣度因素)最小，或組元在各相中的化學(xué)勢(shì)μ(強(qiáng)度因素)相等。其計(jì)算方法主要包括：

1) 自由能最小法：對(duì)于給定體系的組成、溫度和壓強(qiáng)，計(jì)算各種可能物相組合體系的自由能，通過迭代法和尋優(yōu)法等數(shù)學(xué)方法求解該體系最小自由能的狀態(tài)，即穩(wěn)定平衡狀態(tài)。體系的自由能與體系中各相自由能的關(guān)系表達(dá)式為

2) 化學(xué)勢(shì)相等法：用牛頓(Newton)法或其他數(shù)值方法求解等化學(xué)位的非線性方程組，得到體系處于平衡狀態(tài)時(shí)各相的組成和溫度的關(guān)系，其表達(dá)式為

式中：p為體系中相互平衡相的相數(shù)。如用偏摩爾自由能，則表示為

以上兩種方法的區(qū)別在于：化學(xué)勢(shì)相等法是由在等溫等壓條件下體系各自由能之和為最小推導(dǎo)得出。因此，當(dāng)僅采用化學(xué)勢(shì)相等法來優(yōu)化計(jì)算相圖時(shí)，應(yīng)對(duì)計(jì)算得到的相平衡進(jìn)行穩(wěn)定性檢驗(yàn)。

1.3 熱力學(xué)模型

熱力學(xué)模型的選擇必須基于相的物理和化學(xué)性質(zhì)，例如晶體結(jié)構(gòu)、結(jié)合類型、有序?無序轉(zhuǎn)變和磁性能等。選擇適當(dāng)?shù)臒崃W(xué)模型和相互作用參數(shù)是進(jìn)行相圖優(yōu)化與計(jì)算的基礎(chǔ)。熱力學(xué)模型應(yīng)該盡量反映系統(tǒng)的物理特性參數(shù)，即各相的摩爾自由能與不同組元的組成及溫度關(guān)系。物理模型是建立在完善的原子間力和結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上的，它可以通過原子參數(shù)預(yù)測(cè)溶液的宏觀性質(zhì)，或從純物質(zhì)的性質(zhì)預(yù)測(cè)混合物的性質(zhì)。

目前，已建立了一些既能反映材料內(nèi)部原子間相互作用，又具有較好通用性的模型，如成分固定的金屬間化合物的熱力學(xué)模型，以及既可描述性質(zhì)相近原子形成的置換固溶體、又可描述性質(zhì)相異的原子形成間隙固溶體和高溫熔體的亞點(diǎn)陣模型[9?14]。

2 實(shí)驗(yàn)

本研究以7150合金為例，在其標(biāo)準(zhǔn)成分范圍內(nèi)，分別設(shè)定Zn含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為5.90%、6.15%、6.40%、6.65%和6.90%；Mg含量為2.00%、2.35%和2.70%；Cu含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為1.90%、2.20%和2.50%；Fe、Si和Zr元素含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))均固定為0.10%。共設(shè)計(jì)45組合金，利用熱力學(xué)相圖計(jì)算軟件(Jmat-Pro)和鋁基數(shù)據(jù)庫(Aluminum database)進(jìn)行熱力學(xué)計(jì)算。計(jì)算過程中采用Scheil模型，不考慮合金的固態(tài)擴(kuò)散過程。

為驗(yàn)證熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，對(duì)化學(xué)成分如表1所列的7150合金凝固組織進(jìn)行顯微分析。采用DSC131型差示掃描量熱儀對(duì)合金進(jìn)行差熱分析，升溫速率為10 ℃/min；采用日本理學(xué)株式會(huì)社D/MAX2400型X射線衍射儀對(duì)合金進(jìn)行物相分析，工作條件為Cu靶(1.540 56 ?)，管電壓為35 kV，管電流為23 mA；合金的微觀組織觀察采用JSM?6480型掃描電子顯微鏡；其能譜分析采用EDS?GENESIS4000，加速電壓為15 kV。

表1 實(shí)驗(yàn)所用Al-Zn-Mg-Cu合金化學(xué)成分Table 1 Composition of Al-Zn-Mg-Cu alloy used in present work (mass fraction, %)

3 結(jié)果與討論

3.1 Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金凝固路徑的熱力學(xué)計(jì)算

圖1所示為采用Scheil模型計(jì)算的Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金的凝固路徑，即固相體積分?jǐn)?shù)隨溫度的變化曲線。由圖1可見，該合金的液相線溫度為633 ℃，固相線溫度為467 ℃，低熔點(diǎn)共晶相析出轉(zhuǎn)變溫度為475 ℃。隨著溫度的降低，合金在凝固過程中生成Al3Zr、Al3Fe、Mg2Si、Al7Cu2Fe、MgZn2和S-Al2CuMg等結(jié)晶相。

圖1 Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金熱力學(xué)計(jì)算的凝固路徑Fig.1 Solidification paths of Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu alloy by thermodynamic calculation

為驗(yàn)證熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果，對(duì)Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金進(jìn)行DSC和X射線衍射分析，其結(jié)果如圖2所示。由圖2可見，該合金的DSC曲線中存在一個(gè)明顯的吸熱峰，其起始熔化溫度為476 ℃，與熱力學(xué)計(jì)算的低熔點(diǎn)共晶相析出溫度475 ℃接近。該合金的物相分析結(jié)果表明，合金鑄態(tài)組織中主要包括MgZn2和Al2CuMg相，由于合金中Fe和Si的含量非常低，在物相分析中沒有檢測(cè)到Al3Fe、Al7Cu2Fe和Mg2Si相的衍射峰?？梢姡瑢?shí)驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果與熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果吻合較好，驗(yàn)證熱力學(xué)計(jì)算的準(zhǔn)確性。

圖2 Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金的DSC曲線(a)和XRD譜(b)Fig.2 DSC curve (a) and XRD pattern (b) of Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu alloy

3.2 Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金的微觀組織

利用掃描電鏡對(duì)Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金進(jìn)行微觀組織觀察，其結(jié)果如圖3所示。由圖3可以看出，該合金顯微組織中存在大量共晶形態(tài)的化合物。能譜分析結(jié)果表明，這些共晶化合物主要由亮白色的T相(AlZnMgCu)、淺灰色的S相(Al2CuMg)、黑色的Mg2Si相以及碎塊狀淺白色的富Fe相共同構(gòu)成。其中，T相和S相兩者相互交疊伴生，形成網(wǎng)絡(luò)狀形態(tài)。需要說明的是，該合金鑄態(tài)樣品的X射線衍射結(jié)果表明，合金中含有MgZn2相，但在掃描電鏡能譜分析時(shí)未發(fā)現(xiàn)只含有Mg和Zn元素的結(jié)晶相，而是存在大量的AlZnMgCu第二相。這是由于，對(duì)于Al-Zn-Mg-Cu系合金，Al2Mg3Zn3與Al6CuMg4相、MgZn2與Al2CuMg相、Mg2Zn11與Al5Cu6Mg2相可以連續(xù)互溶，形成AlZnMgCu四元相[15]，其成分范圍很寬，不能簡單用一個(gè)或幾個(gè)分子式描述，因此，將其統(tǒng)稱為T(A1-Zn-Mg-Cu)型四元相，其晶體結(jié)構(gòu)為MgZn2型。綜合以上結(jié)果可以看出，微觀組織分析結(jié)果與熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果一致。

圖3 Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金的背散射電子像Fig.3 Back-scattered electron image showing intermetallics of Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu alloy

3.3 Al-Zn-Mg-Cu合金中主要結(jié)晶相的生成數(shù)量和生成溫度

作為該系合金的主要強(qiáng)化相MgZn2相，圖4所示為該相生成數(shù)量及生成溫度隨Zn含量變化的熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果。由圖4可以看出，該相生成數(shù)量隨著Zn和Mg含量的升高而增加，而隨Cu含量的增加而減少。由MgZn2相生成溫度的模擬結(jié)果可知，該相生成的溫度區(qū)間為471～476 ℃，其生成溫度隨Zn、Cu含量的增加而降低，隨Mg含量的增加而升高。

圖4 MgZn2相生成數(shù)量(a)和生成溫度(b)隨Zn含量的變化曲線Fig.4 Variation of MgZn2phase amount (a) and crystallization temperature (b) with Zn content (1—w(Mg)= 2.7%, w(Cu)=1.9%; 2—w(Mg)=2.7%, w(Cu)=2.2%; 3—w(Mg)=2.7%, w(Cu)=2.5%; 4—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=2.2%; 5—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=1.9%; 6—w(Mg)=2.35%, w(Cu)= 2.5%; 7—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=1.9%; 8—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.2%; 9—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.5%)

合金中Al2CuMg相的生成數(shù)量和生成溫度隨Zn含量變化的關(guān)系曲線如分別圖5(a)和(b)所示。由圖5可見，隨著Zn和Mg含量的增加，在合金凝固過程中Al2CuMg相的生成數(shù)量逐漸減少，而隨著Cu含量的增加，Al2CuMg相的生成數(shù)量逐漸增加。當(dāng)Cu與Mg的質(zhì)量比不大于0.81時(shí)，合金中沒有Al2CuMg相生成。由Al2CuMg相的生成溫度模擬結(jié)果可知，該相生成溫度區(qū)間為466～482 ℃，其生成溫度隨Zn含量的增加而降低，隨Mg和Cu含量的增加而升高。

合金中Al2Cu相生成數(shù)量隨Zn含量變化的關(guān)系曲線如圖6所示。由圖6可見，Al2Cu相的生成數(shù)量隨著Zn和Cu含量增加而增大，而隨著Mg含量增加而減少。當(dāng)Cu與Mg質(zhì)量比不大于0.94時(shí)，合金中沒有Al2Cu相生成，該相的生成溫度為恒定值(451 ℃)。

圖5 Al2CuMg相生成數(shù)量(a)和生成溫度(b)隨Zn含量的變化曲線Fig.5 Variation of Al2CuMg phase amount (a) and crystallization temperature (b) with Zn content (1—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.5%; 2—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=2.5%; 3—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.2%; 4—w(Mg)=2.70%, w(Cu)= 2.5%; 5—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=2.2%; 6—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=1.9%; 7—w(Mg)=2.7%, w(Cu)=2.2%; 8—w(Mg)= 2.35%, w(Cu)=1.9%)

對(duì)于Al2Mg3Zn3相，模擬計(jì)算結(jié)果表明，僅當(dāng)合金成分滿足Zn含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為5.9%且Cu與Mg的質(zhì)量比不大于0.71時(shí)，才會(huì)有此相生成，而本文模擬計(jì)算的其他成分組合中未見有此相生成。

從生成相的種類和數(shù)量上來看，在凝固過程中7150合金主要結(jié)晶相包括MgZn2、Al2CuMg、Al2Cu和Al2Mg3Zn3相，其中以MgZn2相為主，在凝固組織中所占質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.8%～6.0%；Al2CuMg相次之，質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高可達(dá)1.6%，當(dāng)Cu與Mg的質(zhì)量比不大于0.81時(shí)，沒有Al2CuMg相生成。在合金凝固過程中Al2Cu相的生成數(shù)量較少，其質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高只有0.6%，當(dāng)Cu與Mg的質(zhì)量比不大于0.94時(shí)，合金凝固組織中沒有Al2Cu相生成。在本文所述45種合金成分的組合中，僅有1種合金成分會(huì)生成Al2Mg3Zn3相。此外，模擬計(jì)算結(jié)果表明，Al2CuMg相的生成溫度較高，其溫度區(qū)間為466～482 ℃，MgZn2相的生成溫度區(qū)間為471～476 ℃，而Al2Cu相的生成溫度最低，為451 ℃。

圖6 Al2Cu相生成數(shù)量隨Zn含量的變化曲線Fig.6 Variation of Al2Cu phase amount with Zn content (1—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.5%; 2—w(Mg)=2.0%, w(Cu)=2.2%; 3—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=2.5%; 4—w(Mg)=2.0%, w(Cu)= 1.9%; 5—w(Mg)=2.35%, w(Cu)=2.2%)

要保持7150合金的高強(qiáng)度，合金中必須有足夠數(shù)量的MgZn2強(qiáng)化相。Al2CuMg和Al2Cu相雖然也能起到強(qiáng)化作用，但由于Al2CuMg相的生成溫度較高，屬于高熔點(diǎn)相，在后續(xù)均勻化和固溶過程中如果溶解不充分，則會(huì)造成合金塑性明顯降低，不利于合金性能的提高；而Al2Cu相雖然是低熔點(diǎn)相，但由于其生成數(shù)量很少，在合金中所起的強(qiáng)化作用不大。因此，要使7150合金具有較優(yōu)的綜合性能，需要提高M(jìn)gZn2相的生成數(shù)量，同時(shí)控制高熔點(diǎn)Al2CuMg相的數(shù)量。

因此，在7150合金的成分優(yōu)化過程中，要保證合金中具有足夠的MgZn2強(qiáng)化相，抑制高熔點(diǎn)Al2CuMg相的生成，在合金的允許成分范圍內(nèi)，Zn元素含量應(yīng)選取標(biāo)準(zhǔn)的上限(6.4%～6.9%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))、Mg元素含量應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)的中限(2.3%～2.5%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))、Cu元素含量應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)中、下限(2.0%～2.2%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))。在上述成分范圍內(nèi)，經(jīng)模擬計(jì)算，合金凝固組織中MgZn2相的生成數(shù)量可達(dá)4.5%～6.0%，同時(shí)，Al2CuMg相的數(shù)量可控制在0.5%以下。

4 結(jié)論

1) 利用Jmat-Pro相圖計(jì)算軟件對(duì)Al-6.4Zn-2.35Mg-1.92Cu合金的凝固路徑進(jìn)行熱力學(xué)模擬計(jì)算，得到該合金的液相線和固相線溫度分別為633和467℃，低熔點(diǎn)共晶相析出溫度為475 ℃。合金在凝固過程中生成Al3Zr、Al3Fe、Mg2Si、Al7Cu2Fe、MgZn2和Al2CuMg相，計(jì)算結(jié)果與DSC和XRD分析結(jié)果相吻合。

2) 模擬計(jì)算7150合金中MgZn2、Al2CuMg、Al2Cu和Al2Mg3Zn3相生成數(shù)量及生成溫度隨Zn、Mg和Cu含量變化的關(guān)系曲線，為控制合金凝固組織及制定熱處理工藝提供了依據(jù)。

3) 采用熱力學(xué)數(shù)據(jù)優(yōu)化7150合金成分，并預(yù)測(cè)結(jié)晶相的含量。當(dāng)7150合金中Zn、Mg和Cu元素含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))分別為6.4%～6.9%、2.3%～2.5%和2.0%～2.2%時(shí)，合金凝固組織中MgZn2相的生成數(shù)量可達(dá)4.5%～6.0%，同時(shí)，Al2CuMg相的數(shù)量可控制在0.5%以下。

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(編輯 陳衛(wèi)萍)

Constituent optimization of Al-Zn-Mg-Cu alloy based on thermodynamic calculation method

HAN Yi1,2, LI Lian1, DENG Zhen-zhen1, LE Yong-kang1, ZHANG Xin-ming2
(1. Institute of Materials Science and Engineering, Suzhou Institute Limited for Nonferrous Metals, Suzhou 215026, China; 2. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

The solidification paths of Al-Zn-Mg-Cu alloy and variation of MgZn2, Al2CuMg, Al2Cu, Al2Mg3Zn3phases amount and crystallization temperatures with Zn, Mg and Cu contents were studied by thermodynamic calculation software Jmat-Pro. The microstructures of the experimental alloy were analyzed, which show that the microstructural analysis is in agreement with the thermodynamic prediction. The thermodynamic calculation results indicate that, in the mass fraction ranges of Zn of 6.4?6.9%, Mg of 2.3%?2.5%, Cu of 2.0?2.2%, the content of MgZn2phase can be up to 4.5%?6.0% and that of Al2CuMg phase can be lower than 0.5% during the constituent optimization of 7150 alloy.

Al-Zn-Mg-Cu alloy; thermodynamic calculation; constituent optimization; microstructure

TG 113.12

A

1004-0609(2011)01-0179-06

中國鋁業(yè)股份有限公司科研計(jì)劃項(xiàng)目(ZB2006CBQB15-B19)

2009-12-31；

2010-04-25

韓 逸，博士; 電話：0512-88856632；E-mail：hanyi7742@163.com