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        核電鍛件用鋼SA-508-3-1低溫沖擊性能不合格原因分析與對策

        2011-09-25 11:49:38薛永棟鄭三妹段少飛
        大型鑄鍛件 2011年6期
        關(guān)鍵詞:缺口鍛件晶粒

        薛永棟 賀 強(qiáng) 鄭三妹 段少飛 李 雪

        (中信重工核電研究所,河南471039)

        我公司在核電鍛件產(chǎn)品開發(fā)過程中出現(xiàn)SA-508-3-1鍛件-20℃的夏氏V形缺口沖擊功不合的問題。為此我們進(jìn)行了分析,并提出了相應(yīng)的解決辦法。

        1 低溫沖擊韌性試驗(yàn)

        1.1 化學(xué)成分

        對-20℃的夏氏V形缺口沖擊功不合格的試件1與合格的試件2化學(xué)成分進(jìn)行了對比分析,見表1。從表1可以看出,試件1的C、Mn、Ni、Mo含量和試件2基本持平,有差異的是Al含量,試件1的Al含量比試件2高0.007%。

        試件1和試件2-20℃的低溫沖擊功見表2。

        表1 試件的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 The chemical composition (mass fraction, %)

        表2 -20℃低溫沖擊功Table 2 -20℃ low temperature impact value

        由表2可以看出,試件1的沖擊值明顯低于試件2的沖擊值,且-20℃的夏氏V形缺口沖擊功不合格的沖擊值為25 J,與其相鄰的試樣沖擊值為70 J,兩者的比值為1∶2.8。

        1.2 金相組織

        由圖1和圖2可以看出,Al含量的增加對細(xì)化晶粒度非常明顯。在相同的熱處理和鍛造工藝下,Al含量的減少使試件1的晶粒度由8級降低為試件2的6級。一般認(rèn)為細(xì)化晶粒能夠改善鍛件的低溫沖擊性能[1],但是由表2的-20℃的夏氏V形缺口沖擊結(jié)果來看,晶粒度的降低并沒有使-20℃的沖擊功變差,試件2的沖擊功明顯高于試件1,這說明晶粒度與試件1沖擊功急劇下降無關(guān)。

        1.3 非金屬夾雜物

        非金屬夾雜物評級見表3。

        由表3可以明顯看出,對于B類氧化物夾雜試件1明顯高于試件2。對試件1沖擊功不合格的試樣斷口進(jìn)行了全面的SEM觀察,過程中觀察到斷口有夾雜物存在。由于這種觀察效果不是十分理想,隨后又將斷口進(jìn)行高倍研磨并做了光學(xué)顯微觀察[3],這種情況下觀察到的夾雜物效果很理想。根據(jù)夾雜物形貌判斷為氧化鋁夾雜物,夾雜物金相照片見圖3。

        回火索氏體 LM 200×圖1 試件1晶粒度8級Figure 1 Test piece 1 of grain size 8

        回火索氏體 LM 200×圖2 試2晶粒度6級Figure 2 Test piece 2 of grain size 6

        試件編號非金屬夾雜物(級)A類B類C類D類粗細(xì)粗細(xì)粗細(xì)粗細(xì)試件1試件20.50.50.50.51.00.51.50.50.50.50.50.50.50.50.50.5

        2 分析與討論

        由于夾雜物存在的位置很特殊,正好在沖擊試樣V型缺口的底部垂直面上,而且這種夾雜物為脆性相的Al2O3,這兩種因素的疊加導(dǎo)致在沖擊過程中產(chǎn)生了較明顯的缺口效應(yīng)和應(yīng)力集中,從而致使沖擊值很低。

        圖3 B類氧化物Figure 3 B type oxide

        存在缺口效應(yīng)和不存在缺口效應(yīng)的兩種沖擊試樣,沖擊值大小在理論上計算的比例約為1∶3,低溫不合格的沖擊值為25J,與其相鄰的沖擊試樣沖擊值為70 J,兩者的比值為1∶2.8,基本上與理論計算相吻合,這在一定程度上印證了V型缺口處的夾雜物導(dǎo)致沖擊值偏低這種結(jié)論的正確性。

        根據(jù)化學(xué)成分、夾雜物形貌和上述分析判斷,引起試件1-20℃的夏氏V形缺口沖擊功不合格的原因是有Al2O3夾雜。雖然按ASTM E45評級非金屬夾雜不超過1.5級,符合ASME對SA-508-3-1核電用鋼的技術(shù)指標(biāo)要求,但是-20℃的夏氏V形缺口沖擊功仍然出現(xiàn)不合格,所以必須嚴(yán)格控制鋼中的Al2O3夾雜。

        3 結(jié)論

        (1)Al2O3夾雜是導(dǎo)致沖擊韌性下降的主要原因,夾雜應(yīng)該是冶煉方法或澆注偏析造成的。

        (2)盡可能減少氧在鋼中的含量,把鋼中Al含量控制在適當(dāng)?shù)姆秶抵畠?nèi),以減少Al2O3的形成環(huán)境。

        (3)最好讓鋼錠中的Al以氮化鋁的形式存在[2],盡可能的將N/Al控制在0.55~0.65范圍之內(nèi)。

        [1] 顧林豪,隋鶴龍,王彥峰,吳斌,王根磯. Q345E厚板低溫沖擊性能不合格原因分析與對策[J].軋鋼,2009(5);55-56,62.

        [2] 王瑞卿. 鋼中的氮化鋁及其對鍛造裂紋的影響[J].大型鑄鍛件,1994(3);24-28.

        [3] ASTM E45—1997 鋼中夾雜物含量的評定方法[S].

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