胡偉華,冷元寶,趙志華,楊紅云

(1.黃河勘測規(guī)劃設(shè)計有限公司工程物探研究院,河南鄭州 450003;2.黃河水利科學(xué)研究院,河南鄭州 450003)

1 工程概況

“5.12”汶川特大地震發(fā)生后,紫平鋪水電站2號泄洪排沙洞受到震損,必須對該泄洪排沙洞洞身進行固結(jié)灌漿加固。為了防止隧洞襯砌、底板等部位在固結(jié)灌漿過程中出現(xiàn)抬動而造成破壞,必須對隧洞內(nèi)灌漿全過程進行抬動變形監(jiān)測,指導(dǎo)灌漿工作,保證灌漿工作的順利進行。灌漿過程中常常因為各種原因引起結(jié)構(gòu)的抬動變形。目前,國內(nèi)外的研究分析認為,對趾板等結(jié)構(gòu)抬動變形影響的因素主要包括:灌漿壓力、注入率、抬動觀測孔離灌漿點的距離、基礎(chǔ)地質(zhì)條件、趾板與基巖接觸情況、漿液水灰比、孔深、孔距和灌漿次序等。但主要影響因素是灌漿壓力與注入率,因此,在灌漿過程中灌漿壓力和注入率的控制就顯得十分重要[1]。

紫坪鋪水電站2號泄洪排沙洞總長641.00m,分龍?zhí)ь^段和導(dǎo)泄結(jié)合段,固結(jié)灌漿共分8個單元,龍?zhí)ь^段4個單元(1～4單元),導(dǎo)泄結(jié)合段4個單元(5～8單元)。龍?zhí)ь^段設(shè)計灌漿深度為進入基巖15.0m,1次成孔,自下而上分4段灌漿,各段長度分別為2.0m,3.0m,5.0m,5.0m,最高灌漿壓力為3.0MPa;導(dǎo)泄結(jié)合段設(shè)計灌漿深度為進入基巖25.0m,分6段成孔,自上而下分5段灌漿,各段長度分別為2.0m,3.0m,5.0m,5.0m,5.0m,設(shè)計灌漿壓力為0.7～2.0MPa。灌漿孔呈梅花形布置[2]。

2 地質(zhì)概況

龍?zhí)ь^段以中厚層狀含煤含礫中細粒砂巖及泥質(zhì)粉砂巖為主,局部為煤質(zhì)頁巖,圍巖類別以Ⅲ類和Ⅳ類為主。導(dǎo)泄結(jié)合段樁號 0+509.00 m～0+595.00m段為F3斷層破碎帶及影響帶,斷層帶由鱗片巖、糜棱角礫巖、斷層泥和砂巖透鏡體組成,巖體軟弱破碎,為Ⅴ類圍巖。樁號0+595.00 m～0+641.00m段為中厚層～薄層狀中細粒砂巖與泥質(zhì)粉砂巖、煤質(zhì)頁巖互層,受構(gòu)造擠壓和F3斷層影響,次級小斷層和層間剪切破碎帶發(fā)育,為Ⅴ類圍巖。

3 抬動監(jiān)測點的布置

抬動變形量的大小不僅與抬動監(jiān)測孔與灌漿點間的距離有關(guān),同時還與灌漿的壓力大小、基礎(chǔ)的地質(zhì)條件、基巖與砌體及底板的膠結(jié)情況等諸多因素有關(guān)[3]。根據(jù)現(xiàn)場情況,按照設(shè)計意圖,在每個單元(2單元由于各方面的原因,未布置抬動監(jiān)測點)的中間斷面埋設(shè)3個抬動監(jiān)測點,即左壁、右壁、底板各1個監(jiān)測點,共計21個抬動監(jiān)測點。

4 抬動監(jiān)測裝置的安裝

在混凝土襯砌和圍巖內(nèi)鉆孔(監(jiān)測孔深度均為30m)后,埋設(shè)鋼管和傳感器支架,保護管需嵌入圍巖中,鉆孔與保護管之間充填細砂,內(nèi)管位于保護管中,末端被水泥漿錨固固定,保護管與內(nèi)管之間用麻絲堵塞,孔口段用10cm厚砂漿固定,支架固定在灌漿部位的混凝土襯砌中。位移傳感器用支架固定好并與監(jiān)測儀器相連,壓力傳感器分別與灌漿泵壓力接口和監(jiān)測儀器相連接,如圖1所示(該抬動孔由施工單位設(shè)計安裝)。

圖1 抬動變形監(jiān)測裝置結(jié)構(gòu)示意圖

5 儀器設(shè)備

選用黃河勘測規(guī)劃設(shè)計有限公司工程物探研究院研制的TDS-A型變形觀測儀,該儀器具有24h自動采集記錄、報警功能(超過限值自動報警),記錄時間可任意設(shè)置,最小記錄時間為1min。位移傳感器采用HY-65數(shù)碼型位移傳感器,精度為1μ m。壓力傳感器選用ST3000LBCⅢER壓力變送器,通過油杯與灌漿機對接,可實時監(jiān)測灌漿壓力。

6 抬動變形監(jiān)測

在灌漿過程中,安排專人進行抬動監(jiān)測,自動記錄儀每1min采集記錄1次數(shù)據(jù),當(dāng)抬動變形值增大明顯或達到 150 μ m(設(shè)計允許最大抬動值為200μ m)[2]時,儀器自動報警,立即采取措施進行降壓和限流控制[4-5]。在非灌漿過程中,自動記錄儀每10min采集記錄1次數(shù)據(jù)。在整個施工過程中加強日常巡視,防止產(chǎn)生較大的抬動變形。

7 成果分析

7.1 數(shù)據(jù)分析

a.從所監(jiān)測的數(shù)據(jù)看,整個灌漿過程中抬動變形很小,最大值為80μ m,最小值為2μ m,一般在3～5μ m,整個灌漿過程平穩(wěn)。

b.圖2為龍?zhí)ь^段1單元底板灌漿底板監(jiān)測抬動曲線,該處地質(zhì)條件較好,當(dāng)灌漿壓力達到3.0MPa時,最大抬動值為 6μ m,最小抬動值為零。圖3為F3斷層處底板灌漿底板監(jiān)測抬動曲線,當(dāng)灌漿壓力3.0MPa時,最大抬動值為72μ m,最小抬動值為零。說明巖體越破碎,裂隙越發(fā)育,抬動變形值越大,越容易造成破壞,因此在灌漿前應(yīng)充分了解地質(zhì)情況。

圖2 一單元底板灌漿底板監(jiān)測抬動曲線

圖3 F3斷層處底板灌漿底板監(jiān)測抬動曲線

c.監(jiān)測過程除顯示了抬動與灌漿壓力具有相關(guān)性以外,還反映了抬動反應(yīng)明顯滯后于灌漿壓力,從圖2、圖3中可以看出,最大抬動值峰值明顯后移,在灌漿過程中要特別注意一旦產(chǎn)生突變性抬動,即使立即實行降壓與限流控制,抬動峰值也不會馬上回落。因此,在抬動監(jiān)測過程中,抬動變形控制限值應(yīng)留有充分的余地。

圖4 一單元底板灌漿底板最大抬動與監(jiān)測距離關(guān)系曲線

d.在監(jiān)測過程中對抬動最大值與監(jiān)測距離(灌漿抬動影響半徑)作了統(tǒng)計,從圖4可以看出,該處地質(zhì)條件較好,當(dāng)灌漿壓力達到3.0 MPa時,在100cm處灌漿其最大抬動值為6μ m,在300 cm處灌漿其最大抬動值為3μ m,當(dāng)灌漿距離大于400cm時其最大抬動值為零,呈遞減趨勢,這是因為該單元灌漿影響范圍(抬動半徑)最大只有400 cm以及隨著灌漿距離增加而抬動值變小。圖5為F3斷層處最大抬動值與灌漿距離關(guān)系曲線,灌漿壓力3.0MPa,從圖5中可以看出,抬動值基本上也是隨灌漿距離的增加而變小,且在F3斷層處其灌漿影響范圍不超過500cm。以上情況說明了地質(zhì)條件越差,裂隙越發(fā)育,其影響范圍越大;同時在底板灌漿,左右洞壁的抬動值基本為零,說明在底板灌漿對左右洞壁影響不大;反之亦然(圖6,圖7)。

圖5 F3斷層處底板灌漿底板最大抬動值與監(jiān)測距離關(guān)系曲線

圖6 一單元底板灌漿左壁監(jiān)測抬動曲線

圖7 一單元底板灌漿右壁監(jiān)測抬動曲線

e.灌漿壓力與變形關(guān)系數(shù)據(jù)表見表1(表中時序與圖中時間相對應(yīng))。

表1 灌漿壓力與變形關(guān)系數(shù)據(jù)

8 存在的問題

a.由于抬動監(jiān)測時間較長,有的達到半年甚至超過1年,在灌漿過程中巖體經(jīng)常抬動或微抬動,使裝置中的橡膠柱因長時間使用而失去彈性或灌漿壓力大穿透橡膠柱致使內(nèi)外管間出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象,造成內(nèi)外管連接,導(dǎo)致監(jiān)測數(shù)據(jù)失真。

b.該監(jiān)測裝置適用于底板抬動監(jiān)測,而洞壁抬動監(jiān)測建議采用精密水準(zhǔn)儀進行2點監(jiān)測,即分別在左、右壁打抬動監(jiān)測孔,埋好監(jiān)測桿,測2測桿間測距的變化,水準(zhǔn)儀的距離盡可能離灌漿點遠一些,避免架儀器的位置由于灌漿產(chǎn)生抬動造成觀測結(jié)果不準(zhǔn)確。

9 結(jié) 語

目前國內(nèi)在灌漿抬動監(jiān)測方面沒有統(tǒng)一規(guī)定及控制標(biāo)準(zhǔn),抬動孔的布置、抬動裝置的埋設(shè)方法、監(jiān)測方法、監(jiān)測記錄時間控制以及限值等都隨設(shè)計要求而不同,各個地方、各個監(jiān)測單位都有自己的方案,抬動監(jiān)測工作比較混亂。為了保證灌漿質(zhì)量,確保灌漿工作正常進行,建議加快抬動監(jiān)測規(guī)范的編制。

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[1]劉永豪.大壩基巖灌漿對趾板抬動變形的影響機理研究[D].成都:西華大學(xué),2009.

[2]韓永.紫坪鋪工程災(zāi)后恢復(fù)重建初步設(shè)計報告[R].成都:中國水電顧問集團成都勘測設(shè)計研究院,2008.

[3]張跟軍.淺談水利樞紐工程大壩灌漿施工中的抬動控制[J].經(jīng)營管理者,2009(13):318.

[4]郭曉剛,程少榮.高面板堆石壩趾板基礎(chǔ)灌漿抬動控制研究[J].長江科學(xué)院院報,2006(3):25-31.

[5]蘇常林,黃猛.灌漿施工中的抬動控制[J].工程實踐,2008(2):57-59.