謝曉宇，張艷禹，羅 宇

惠生工程（中國(guó)）有限公司，河南鄭州 450046

1 概述

該氣化廠壓縮廠房共布置3臺(tái)往復(fù)式壓縮機(jī)，兩開(kāi)一備；壓縮機(jī)選用的是甲醇新鮮氣/循環(huán)氣聯(lián)合壓縮機(jī)；來(lái)自氣體凈化工段的新鮮氣（壓力2.4MPa，溫度27℃）經(jīng)新鮮氣入口緩沖器進(jìn)入壓縮機(jī)(C0101)新鮮氣氣缸，壓縮后氣體壓力5.3MPa，溫度101℃，再經(jīng)新鮮氣排氣緩沖器后，經(jīng)壓縮廠房?jī)?nèi)部管廊及外管廊送至甲醇合成。來(lái)自甲醇合成的循環(huán)氣（DN450，壓力4.8MPa，溫度40℃）經(jīng)循環(huán)氣入口緩沖器進(jìn)入壓縮機(jī)(C0101)循環(huán)氣氣缸，壓縮后氣體（DN450，壓力5.3MPa，溫度52℃）進(jìn)入循環(huán)氣排氣緩沖器，經(jīng)壓縮廠房?jī)?nèi)部管廊及外管廊送至甲醇合成緩沖罐（V0201）。

在運(yùn)行一臺(tái)壓縮機(jī)時(shí)，管道系統(tǒng)在運(yùn)行過(guò)程中振動(dòng)很劇烈，部分管道和支架脫開(kāi)，致使與管道相連的管架、設(shè)備（如合成氣緩沖罐）等產(chǎn)生很大的振動(dòng)，系統(tǒng)安全運(yùn)行無(wú)法保證，更達(dá)不到壓縮機(jī)兩開(kāi)的滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)的設(shè)計(jì)要求，在壓縮機(jī)氣缸的進(jìn)出口增設(shè)限流孔板后，管道系統(tǒng)振動(dòng)有所減小，但效果不明顯，無(wú)法滿(mǎn)足生產(chǎn)需要。

2 管道振動(dòng)及應(yīng)力分析的種類(lèi)

往復(fù)式壓縮機(jī)作為壓縮和輸送一定壓力、溫度流體的設(shè)備，廣泛應(yīng)用于石油、化工、鋼鐵和冶金等行業(yè)。目前國(guó)內(nèi)外廣泛采用的往復(fù)式壓縮機(jī)管道振動(dòng)控制標(biāo)準(zhǔn)—美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API618，規(guī)定了管道振動(dòng)控制的分析方法。

管道系統(tǒng)的振動(dòng)及應(yīng)力分析主要包括靜力學(xué)分析和動(dòng)力學(xué)分析；根據(jù)性質(zhì)可以分為一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和峰值應(yīng)力 。

管道機(jī)械共振是指管道系統(tǒng)固有頻率與壓縮機(jī)激振頻率過(guò)于接近時(shí)，使管道振動(dòng)成倍增大的現(xiàn)象，為防止機(jī)械共振，必須對(duì)管道系統(tǒng)進(jìn)行固有頻率的分析，工程上把0.8～1.2倍的激振頻率范圍稱(chēng)為共振區(qū)，應(yīng)力分析時(shí)，要求管系固有頻率不能落在共振區(qū)之內(nèi)，由于壓縮機(jī)的激振頻率是不可更改的，所以必須通過(guò)調(diào)整管系的固有頻率以避開(kāi)共振區(qū)。

3 壓縮機(jī)管道系統(tǒng)振動(dòng)原因分析

根據(jù)實(shí)測(cè)，管道系統(tǒng)振動(dòng)主要集中在壓縮機(jī)循環(huán)氣出口管道上，根據(jù)美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API618中的有關(guān)規(guī)定，對(duì)壓縮機(jī)進(jìn)出口氣體緩沖罐容積進(jìn)行了計(jì)算，氣體緩沖罐均符合API618中的有關(guān)規(guī)定。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)壓縮機(jī)管道系統(tǒng)配管及支架設(shè)置等的調(diào)查研究，原因分析如下：

1）整個(gè)管道系統(tǒng)沒(méi)有固定支架，并且吸氣和排氣水平管道上相鄰支架間距大多一致；

2）原設(shè)計(jì)管道支架部分與管道脫開(kāi)，還有一些管道支架沒(méi)有獨(dú)立基礎(chǔ)；

3）管道系統(tǒng)彎頭（特別是壓縮機(jī)出口管道）較多；

4）支管與主管連接時(shí)采用的是直三通，而不是順介質(zhì)流向斜接。

綜上所述，壓縮機(jī)管道系統(tǒng)沒(méi)有固定支架，且彎頭較多，整個(gè)管系柔性過(guò)大，致使管道系統(tǒng)固有頻率過(guò)低，與往復(fù)式壓縮機(jī)激振頻率接近，產(chǎn)生共振。

4 壓縮機(jī)管道系統(tǒng)應(yīng)力分析模型的建立與計(jì)算

將所分析管道系統(tǒng)的力學(xué)模型簡(jiǎn)化為應(yīng)力分析所要求的數(shù)學(xué)模型，真實(shí)的描述管道系統(tǒng)的邊界條件，根據(jù)正確的計(jì)算結(jié)果來(lái)進(jìn)行管道系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與調(diào)整。

4.1 模型的建立

依據(jù)管道系統(tǒng)振動(dòng)分析的有限元理論，把壓縮機(jī)循環(huán)氣出口管道系統(tǒng)依次劃分為若干單元，根據(jù)壓縮機(jī)的技術(shù)參數(shù)、管道系統(tǒng)的工藝參數(shù)及管道支架形式等，建立管道系統(tǒng)應(yīng)力分析數(shù)學(xué)模型。

管道系統(tǒng)的基本參數(shù)包括管道規(guī)格、材質(zhì)、溫度、壓力、許用應(yīng)力、彈性模量、泊松比、介質(zhì)密度、絕熱層厚度和密度等。其中主要參數(shù)如表1。

表1 管道系統(tǒng)主要參數(shù)

往復(fù)式壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速333r/min，吸氣壓力4.8 MPa（G），排氣壓力 5.3MPa（G）。

對(duì)于往復(fù)式壓縮機(jī)管道系統(tǒng)，壓縮機(jī)簡(jiǎn)化為自由度完全約束的支撐點(diǎn)；簡(jiǎn)單的承重支架，在豎直方向添加“+Y”向的自由度；管道系統(tǒng)中的管卡節(jié)點(diǎn)，限制與管道軸向垂直的四個(gè)方向的自由度；導(dǎo)向限位支架則為限制六個(gè)方向（即X、Y、Z）的自由度。

根據(jù)管道單管圖建立了應(yīng)力分析數(shù)學(xué)模型。如圖1。

圖1

4.2 應(yīng)力計(jì)算與分析

應(yīng)力分析模型建好后，先進(jìn)行輸入數(shù)據(jù)檢查，待輸入數(shù)據(jù)完全正確后，進(jìn)行程序運(yùn)算。并根據(jù)運(yùn)算結(jié)果對(duì)管道系統(tǒng)進(jìn)行了靜態(tài)和動(dòng)態(tài)分析，靜態(tài)應(yīng)力校核均符合美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)ASME B31.3。

對(duì)壓縮機(jī)管道系統(tǒng)進(jìn)行模態(tài)分析計(jì)算，其前十階固有頻率如表2。表2 管道系統(tǒng)固有頻率（Hz）（改造前）

階次 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10固有頻率4.273 7.920 8.124 8.150 10.070 12.317 13.837 15.145 16.495 18.520

壓縮機(jī)的激振頻率: fex=mn/60Hz。

式中：m為表示壓縮機(jī)氣缸作用方式，單作用時(shí)，m=1；雙作用時(shí)，m=2；

n為表示壓縮機(jī)曲軸轉(zhuǎn)速（r/min）。

本往復(fù)式壓縮機(jī)為雙作用，且其轉(zhuǎn)速為333 r/min，所以壓縮機(jī)的激振頻率為11.1Hz。通常取0.8fex～1.2fex為管道系統(tǒng)固有頻率的共振區(qū)。因此本管道系統(tǒng)固有頻率的共振區(qū)為8.88Hz～13.32Hz。

通過(guò)對(duì)管道系統(tǒng)固有頻率的分析得出：在第一階固有頻率下，管道系統(tǒng)基頻過(guò)低（管系柔性過(guò)大），即使避開(kāi)了壓縮機(jī)的激振頻率，管系受到激振力的作用，仍可能產(chǎn)生振動(dòng)；在第五階（10.070Hz）、第六階（12.317Hz）下，管道系統(tǒng)固有頻率在共振區(qū)8.88Hz～13.32Hz范圍內(nèi)，致使管道系統(tǒng)與壓縮機(jī)產(chǎn)生共振。

5 改造方案與運(yùn)行結(jié)果

5.1 改造方案

管系固有頻率分析的目的，是通過(guò)調(diào)整管道系統(tǒng)，使其固有頻率避開(kāi)共振區(qū)；固有頻率與系統(tǒng)的剛度有直接關(guān)系，剛度越大固有頻率越高。減少?gòu)濐^個(gè)數(shù)、增設(shè)或加強(qiáng)支架等都將使管系剛度增大。

由于整個(gè)管道系統(tǒng)沒(méi)有固定支架，導(dǎo)致管系柔性過(guò)大，將原有管系支架進(jìn)行加固改造，并將壓縮廠房西南側(cè)管道支架和合成裝置循環(huán)氣管道支架改為X、Y、Z向限位支架（見(jiàn)圖2）；

對(duì)三臺(tái)壓縮機(jī)循環(huán)氣排氣總管（DN450）至合成裝置間的“π”型彎進(jìn)行了改造，原“π”型彎改為由R=3D的20°和90°彎頭組成的非標(biāo)件（見(jiàn)圖2）。

圖2 管道系統(tǒng)應(yīng)力分析模型（改造后）

經(jīng)改造后，建立管道系統(tǒng)應(yīng)力分析數(shù)學(xué)模型（如圖2），并進(jìn)行計(jì)算分析，其前十階固有頻率如表3。

由表3可知：管道系統(tǒng)最低階固有頻率為7.952Hz，管系有足夠的剛度。管道系統(tǒng)固有頻率避開(kāi)了8.88Hz～13.32Hz共振區(qū)，從而使管道系統(tǒng)與壓縮機(jī)避免了機(jī)械共振。

表3 管道系統(tǒng)固有頻率（Hz）（改造后）

5.2 運(yùn)行結(jié)果

改造后的壓縮機(jī)管道系統(tǒng)滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行正常，通過(guò)對(duì)改造前后所選擇的測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，壓縮機(jī)管道系統(tǒng)振動(dòng)問(wèn)題得到了根本解決。

6 往復(fù)式壓縮機(jī)管道系統(tǒng)配管設(shè)計(jì)與支架設(shè)置的建議

1）布置與往復(fù)式壓縮機(jī)相連的管道時(shí)，應(yīng)使管道系統(tǒng)的固有頻率避開(kāi)共振區(qū)；

2）設(shè)置固定支架或防振支架，適當(dāng)擴(kuò)大主管管徑及減少?gòu)濐^，提高管道系統(tǒng)的剛度，其最低階固有頻率（基頻）不宜小于8Hz；

3）管道支架應(yīng)為獨(dú)立基礎(chǔ)，且具有足夠的剛度，不應(yīng)與廠房和壓縮機(jī)的基礎(chǔ)連在一起，禁止采用吊架。吸氣和排氣水平管道上相鄰支架間的距離不應(yīng)相等，其差值應(yīng)不小于80mm；

4）緩沖罐應(yīng)盡量靠近壓縮機(jī)的出入口處布置，壓縮機(jī)的進(jìn)出口管道布置應(yīng)短而直，盡量采用45°或大彎曲半徑彎頭，以減緩激振反力對(duì)管線(xiàn)的影響；

5）在管道上彎矩大的部位不應(yīng)設(shè)置分支管；分支管宜順介質(zhì)流向斜接；

6）必要時(shí)增設(shè)脈動(dòng)衰減器或孔板，降低管段內(nèi)的壓力不均勻度；

7）對(duì)于支撐振動(dòng)管道的所有管架，均應(yīng)向結(jié)構(gòu)專(zhuān)業(yè)提出有關(guān)動(dòng)荷載數(shù)據(jù)。

[1]唐永進(jìn).壓力管道應(yīng)力分析[M].北京：中國(guó)石化出版社，2009.

[2]ANSI/API 618．Recriprocating Compressors for Petroleum, Chemical, and Gas Industry Services，2008.

[3]CAESARII User’s Guide.北京：北京艾思弗計(jì)算機(jī)軟件技術(shù)有限責(zé)任公司，2002.