畢洪文,趙曉燕,冷 杰

（1.盛發(fā)熱電有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 通遼 010010;2.西安電力高等?？茖W(xué)校,陜西 西安 710038; 3.東北電力科學(xué)研究院有限公司,遼寧 沈陽(yáng) 110006）

1 鍋爐設(shè)備概況

盛發(fā)熱電有限責(zé)任公司安裝2臺(tái)哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司采用引進(jìn)Alstom公司技術(shù)設(shè)計(jì)制造的440 t/h超高壓再熱式循環(huán)流化床鍋爐,燃用內(nèi)蒙古霍林河高揮發(fā)分、高水分褐煤。

鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱旋風(fēng)分離器、自平衡“U”形回料閥和尾部對(duì)流煙道組成。鍋爐采用2臺(tái)內(nèi)徑為8.08 m的高溫絕熱旋風(fēng)分離器,布置在燃燒室與尾部對(duì)流煙道之間。高溫絕熱分離器回料腿下布置一個(gè)非機(jī)械型自平衡式回料閥,流化密封風(fēng)由高壓風(fēng)機(jī)單獨(dú)供給?；亓祥y外殼由鋼板制成,內(nèi)襯絕熱材料和耐磨耐火材料,耐磨材料和保溫材料采用拉鉤、抓釘和支架固定。經(jīng)過(guò)分離器凈化過(guò)的煙氣進(jìn)入尾部煙道,尾部對(duì)流煙道中布置Ⅲ級(jí)過(guò)熱器、冷段再熱器、Ⅰ級(jí)過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器。

2 分離器耐火磚脫落原因

2010年8月6日1：57風(fēng)室壓力由12.2 kPa降至9.6 kPa,一次風(fēng)機(jī)出口壓力由13.0 kPa降至10.8 kPa,回料腿溫度從594℃/567℃降至525℃/404℃,床溫由704℃升至846℃,上部床溫部分測(cè)點(diǎn)超過(guò)1 000℃。停爐檢查后發(fā)現(xiàn)回料腿已堵滿從分離器脫落的耐火磚。分離器耐火磚脫落的主要原因分析如下。

2.1 分離器溫度驟變

耐火磚脫落前,機(jī)組連續(xù)發(fā)生3次甩負(fù)荷事故,機(jī)組負(fù)荷由130MW瞬間降至0,分離器出口煙溫由970℃急劇降至600℃,分離器內(nèi)部及出口水平段耐火磚急劇降溫,外部鐵護(hù)板與耐火磚膨脹不均而出現(xiàn)裂縫,導(dǎo)致耐火磚脫落。

2.2 未設(shè)計(jì)固定裝置

分離器筒體標(biāo)高24～34 m段為下錐體斜段,內(nèi)襯耐火磚重量分3層由底部托磚鐵支撐,斜段筒體原設(shè)計(jì)未進(jìn)行輔助加固,如底部耐火磚出現(xiàn)問(wèn)題損壞,則此層耐火磚及保溫磚因無(wú)支撐將全部脫落。

2.3 托磚鐵變形

托磚鐵固定在分離器筒體上,每塊托磚鐵強(qiáng)度靠上下3個(gè)支撐拉筋保持,支撐拉筋點(diǎn)受膨脹熱應(yīng)力作用,局部受力點(diǎn)的筒體輕微變形,導(dǎo)致托磚鐵傾斜下沉變形。經(jīng)檢查托磚鐵受力后下沉變形20～30 mm,由于托磚鐵下層耐火磚膨脹間隙設(shè)計(jì)值為30mm,托磚鐵下沉變形后使下層錐體段耐火磚膨脹間隙減小,致使耐火磚膨脹受阻將托磚鐵上下異型耐火磚擠壓損壞,托磚鐵上部異型耐火磚（異型耐火磚支撐上部耐火磚）損壞后使支撐點(diǎn)失穩(wěn),在機(jī)組負(fù)荷急劇變化后導(dǎo)致膨脹變化,耐火磚脫落。

3 防范措施

由于鍋爐澆注料和耐磨耐火材料等損壞脫落,嚴(yán)重影響機(jī)組安全運(yùn)行,甚至造成機(jī)組發(fā)生非停事故。為保證鍋爐長(zhǎng)期安全運(yùn)行,從運(yùn)行調(diào)整方面采取以下措施,在鍋爐啟停、調(diào)峰、輔機(jī)故障及機(jī)組甩負(fù)荷時(shí),嚴(yán)格控制煙溫變化速度,保護(hù)澆注料和耐磨耐火材料不被損壞。

3.1 點(diǎn)火啟動(dòng)措施

a.在點(diǎn)火升溫過(guò)程中,控制床溫及爐膛出口、分離器料腿溫度變化速度不大于80℃/h。

b.采用調(diào)節(jié)供油門或回油門的方法改變油量,加強(qiáng)配風(fēng),保持最佳風(fēng)油比,管道燃燒器溫度不超過(guò)700℃。

c.保持一次風(fēng)量大于最小流化風(fēng)量,煙溫上升較快時(shí),通過(guò)增加二次風(fēng)量控制煙溫上升速度不超過(guò)規(guī)定值。

d.床溫達(dá)到330～350℃具備投煤條件時(shí),采用點(diǎn)動(dòng)方式進(jìn)行給煤,同時(shí)增加一、二次風(fēng)量控制床溫及爐膛出口煙溫以避免上升過(guò)快,嚴(yán)格監(jiān)視、控制床溫及爐膛出口煙溫變化,并監(jiān)視氧量變化趨勢(shì)掌握好超前量控制給煤量。當(dāng)旋風(fēng)分離器入口溫度變化平穩(wěn)后,逐漸改為連續(xù)給煤,在增加給煤量時(shí)要采用少加、勤加的方式,從而控制床溫、爐膛出口煙溫避免大的波動(dòng)。

3.2 停爐措施

a.鍋爐滑停過(guò)程中,嚴(yán)格控制床溫、爐膛出口煙溫下降速度不大于80℃/h。

b.滑停過(guò)程中,床溫要與汽溫、汽壓同步滑降,通過(guò)增加一、二次風(fēng)量降低床溫,避免滑停后期床溫偏高。當(dāng)床溫降至550℃以下且下降速度過(guò)快時(shí),減少一、二次風(fēng)量,控制煙溫下降速度,停止給煤時(shí)將一次風(fēng)量減至最小流化風(fēng)量,二次風(fēng)量減至最小,避免床溫下降過(guò)快。

c.鍋爐熄火時(shí),床溫在400℃以上應(yīng)停止一、二次風(fēng)機(jī)運(yùn)行,防止急劇冷卻,引風(fēng)機(jī)通風(fēng)5～10 min后停止運(yùn)行。

d.風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行4 h后,床溫降至400℃以下才能啟動(dòng)風(fēng)機(jī)通風(fēng)冷卻。

3.3 異常措施

3.3.1 風(fēng)機(jī)故障措施

a.當(dāng)1臺(tái)一次風(fēng)機(jī)發(fā)生故障停運(yùn)時(shí),立即增加另1臺(tái)一次風(fēng)機(jī)出力至最大,同時(shí)減少給煤量和二次風(fēng)量,避免床溫、爐膛出口煙溫下降過(guò)快,根據(jù)一次風(fēng)量、爐膛流化情況帶負(fù)荷,必要時(shí)啟動(dòng)冷渣器排渣,提高一次風(fēng)量。

b.如果一次風(fēng)量低于最小流化風(fēng)量時(shí),應(yīng)在排渣同時(shí)停止給煤,投入油槍穩(wěn)燃,并降低二次風(fēng)量至最小,嚴(yán)格控制床溫、煙溫下降速度,等待機(jī)組恢復(fù)。

c.一次風(fēng)機(jī)恢復(fù)運(yùn)行時(shí),增加一次、二次風(fēng)量及給煤量要緩慢進(jìn)行,防止床溫、爐膛出口溫度變化過(guò)快。

d.當(dāng)1臺(tái)二次風(fēng)機(jī)發(fā)生故障停運(yùn)時(shí),應(yīng)逐漸減少給煤量,同時(shí)降低一、二次風(fēng)量,控制床溫、爐膛出口溫度變化速度不大于80℃/h。

e.啟動(dòng)二次風(fēng)機(jī)升負(fù)荷時(shí),先少量增加一、二次風(fēng)量,再少量增加給煤量,保持煙溫穩(wěn)定上升。

3.3.2 給煤機(jī)故障措施

a.單臺(tái)給煤機(jī)跳閘,立即增加另1條給煤線給煤量,對(duì)跳閘給煤機(jī)查明原因后再重新啟動(dòng)。

b.立即減少一、二次風(fēng)量,按單條給煤線最大出力帶負(fù)荷。

c.2條給煤機(jī)均跳閘,應(yīng)根據(jù)床溫下降情況及時(shí)投入床下油槍,及時(shí)降低一、二次風(fēng)量,一次風(fēng)量不能低于最小流化風(fēng)量95 Nkm3/h,盡量控制床溫、煙溫下降速度不大于80℃/h。

d.如果因堵斷煤引起故障,應(yīng)及時(shí)上煤和就地敲打,聯(lián)系檢修處理給煤機(jī)故障,恢復(fù)給煤時(shí)要少量給煤,控制爐膛出口煙溫上升速度不大于80℃/h。

3.3.3 甩負(fù)荷措施

3.3.3.1 甩全部負(fù)荷

a.若負(fù)荷甩至0,立即開(kāi)啟對(duì)空排汽,控制汽壓上升速度,防止鍋爐超壓。

b.立即減少給煤量至最小給煤量,同時(shí)一次風(fēng)量降至保證爐膛流化的最小風(fēng)量,二次風(fēng)量降至維持正常氧量所需風(fēng)量,控制床溫、爐膛出口煙溫下降速度,防止鍋爐急劇冷卻。

c.待故障消除后恢復(fù)加負(fù)荷時(shí),應(yīng)少量逐漸增加給煤量,控制煙溫上升速度不超過(guò)80℃/h。

3.3.3.2 甩部分負(fù)荷

a.根據(jù)負(fù)荷下降情況,逐漸減少給煤量,同時(shí)降低一、二次風(fēng)量,控制床溫、爐膛出口煙溫下降速度不大于80℃/h,防止鍋爐急劇冷卻。

b.若汽壓上升較快,可開(kāi)啟對(duì)空排汽控制,盡量不使安全門動(dòng)作。

c.待故障消除后恢復(fù)加負(fù)荷時(shí),應(yīng)少量逐漸增加給煤量,控制床溫、爐膛出口煙溫上升速度不超過(guò)80℃/h。

4 結(jié)束語(yǔ)

分離器耐火磚脫落主要是由于分離器溫度驟變、耐火磚固定裝置設(shè)計(jì)不合理和托磚鐵變形等原因引起的。通過(guò)分析耐火磚脫落運(yùn)行方面的影響因素,從鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)、停爐、設(shè)備故障和機(jī)組甩負(fù)荷等方面采取了必要的防范措施,鍋爐至今未出現(xiàn)耐火磚脫落問(wèn)題。

[1] 呂俊復(fù),岳光溪,張建勝,等.循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行與檢修（第二版）[M].北京：中國(guó)水利水電出版社,2005年9月.

[2] 劉德昌,陳漢平,張世紅,等.循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行及事故處理[M].北京：中國(guó)電力出版社,2006年4月.

[3] 孫獻(xiàn)斌,黃 中.大型循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)與工程應(yīng)用[M].北京：中國(guó)電力出版社,2009年1月.