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        帶Pro/E與ANSYS接口的機(jī)床床身抗振分析與優(yōu)化

        2011-07-07 08:48:52項(xiàng)菲菲項(xiàng)忠珂
        制造業(yè)自動(dòng)化 2011年21期
        關(guān)鍵詞:筋板工作臺(tái)滑塊

        項(xiàng)菲菲,項(xiàng)忠珂,李 健,李 冰

        (1.廣西工學(xué)院 機(jī)械工程系,柳州 545006;2.廣西工學(xué)院 鹿山學(xué)院,柳州 545006)

        0 引言

        當(dāng)今眾多企業(yè)廣泛應(yīng)用ANSYS存在局限性,表現(xiàn)在于在產(chǎn)品設(shè)計(jì)后期對(duì)設(shè)計(jì)方案的改進(jìn)較為繁瑣,問(wèn)題產(chǎn)生的根源在于其前處理建模功能有限,計(jì)算機(jī)接口技術(shù)將Pro/E杰出的圖形驅(qū)動(dòng)功能和ANSYS強(qiáng)大的數(shù)據(jù)處理功能完美的結(jié)合起來(lái),使得兩者在汽車、航空航天等重裝備行業(yè)均得到了廣泛應(yīng)用,為設(shè)計(jì)工程師解決難題,體現(xiàn)了計(jì)算機(jī)應(yīng)用技術(shù)在CAD/CAE運(yùn)用方面的優(yōu)越性。

        1 工作臺(tái)的設(shè)計(jì)

        1.1 工作臺(tái)的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)

        工作臺(tái)的外形尺寸為1200mm×695mm,筋板布置在工作臺(tái)底部中空區(qū)域。首先在縱向上布置兩條筋板,間距93mm,截面:53mm×17mm;橫向上跨度比較大,等距布置9條筋板,間距為98mm,截面同樣為53mm×17mm,然后再在工件安裝的主要位置(中央位置)加一對(duì)X型筋板,截面:53mm×15mm。如圖1(a)所示。

        1.2 工作臺(tái)的仿生設(shè)計(jì)

        仿生設(shè)計(jì)學(xué)是在仿生學(xué)和設(shè)計(jì)學(xué)基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的一門新興邊緣學(xué)科,很多生物體具有性能優(yōu)異、輕質(zhì)高效的結(jié)構(gòu)形式。麥稈細(xì)小但可以支撐起大大的麥穗。它們都具有相同的中空、環(huán)形且?guī)в袏A層的結(jié)構(gòu)。文章仿造這種結(jié)構(gòu)在初級(jí)安裝面對(duì)應(yīng)的中間區(qū)域布置環(huán)形筋板。為方便加工,只設(shè)計(jì)兩種尺寸的環(huán)形筋板。六個(gè)滑塊安裝面間跨度較小,布置小圓環(huán),內(nèi)徑R1=75mm,截面為53mm×10mm;其他跨度較大的地方布置大圓環(huán),內(nèi)徑R2=85mm,截面也為53mm×10mm;此外增加對(duì)角筋板以增強(qiáng)環(huán)形筋板之間以及其和整體的聯(lián)系,截面為:53mm×15mm,如圖1(b)所示。

        圖1 工作臺(tái)三維模型

        2 工作臺(tái)的有限元靜力學(xué)分析

        通過(guò)接口將模型導(dǎo)入。編寫(xiě)計(jì)算機(jī)接口程序,得到了接入接口的Pro/E菜單,將上述兩個(gè)模型導(dǎo)入ANSYS中進(jìn)行分析。

        圖2 接口菜單欄

        選取能較好的模擬實(shí)體塑性、蠕變、大撓度等的8節(jié)點(diǎn)Solid45號(hào)單元,以默認(rèn)6級(jí)精度自由劃分網(wǎng)格,得到工作臺(tái)的有限元模型。考慮到工作臺(tái)承受的是面載荷,而不是集中力,因此在工作臺(tái)的初級(jí)安裝面施加均布載荷P=0.3MPa,P主要由工件的重量和工作臺(tái)自重兩部分構(gòu)成,并且考慮的是承重量最大的情況;工作臺(tái)底部的六個(gè)滑塊安裝面與滑塊之間是剛性連接,施加全約束。工作臺(tái)的材料是HT250,材料性能參數(shù):彈性模量E=155GPa,泊松比μ=0.27,密度ρ=7340kg/m3。

        圖3 工作臺(tái)應(yīng)變?cè)茍D

        從分析結(jié)果看,變形量較大的區(qū)域正是筋板布置區(qū)域,傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的最大變形量為6.481μm,工作臺(tái)質(zhì)量為415.5KG;仿生設(shè)計(jì)的最大變形量是5.826μm,工作臺(tái)質(zhì)量為412.7KG。這表明,筋板的布置方式對(duì)工作臺(tái)的變形有非常大的影響,仿生設(shè)計(jì)的工作臺(tái)以更少的耗材得到了更高的剛度,相對(duì)于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)有明顯的優(yōu)勢(shì)。根據(jù)企業(yè)要求,最大變形量在7μm下都是符合設(shè)計(jì)要求的,因此,我們以最大變形量作為一個(gè)約束指標(biāo),對(duì)仿生設(shè)計(jì)工作臺(tái)的筋板的形狀參數(shù)做進(jìn)一步的優(yōu)化以得到質(zhì)量更輕的工作臺(tái)。

        3 筋板形狀參數(shù)的優(yōu)化

        仿生設(shè)計(jì)工作臺(tái)的筋板形狀參數(shù)有筋板高度H=53mm,大小圓環(huán)內(nèi)徑R1=75mm、R2=85mm,對(duì)角筋板寬度D1=15mm,環(huán)形筋板寬度D2=10mm共5個(gè)參數(shù)。根據(jù)各參數(shù)的重要性和對(duì)狀態(tài)變量影響的大小,舍去D1和D2這兩個(gè)參數(shù),并分組:H一組、R1和R2一組,采用分層優(yōu)化技術(shù)對(duì)這三個(gè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化[4]。

        H優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型為:

        Find 30≤H≤60 (根據(jù)結(jié)構(gòu)要求)

        Min A(H) (為減小計(jì)算量,選用橫截面積,結(jié)果一樣)

        s.t. MaxDis≤7μm (企業(yè)要求最大位移不大于7微米)

        在得到H的最優(yōu)解后,更新到參數(shù)化模型,再對(duì)R1和R2進(jìn)行優(yōu)化,數(shù)學(xué)模型為:

        Find R1≤95,R2≤115 (保證圓環(huán)不與滑塊安裝面干涉)

        R1+R2≤195 (保證大小圓環(huán)間不干涉)

        Min V(R1,R2)

        s.t. MaxDis≤7μm

        圖4 H的優(yōu)化過(guò)程

        圖5 R1和R2的優(yōu)化過(guò)程

        兩個(gè)優(yōu)化都采用零階近似算法,這是一種通用的函數(shù)逼近優(yōu)化算法,通過(guò)隨機(jī)搜索建立狀態(tài)變量和目標(biāo)函數(shù)的逼近,求得全局極值,雖然優(yōu)化精度沒(méi)有一階算法高,但可以滿足工程需要,也更節(jié)省計(jì)算機(jī)資源。經(jīng)過(guò)30次的迭代得到ANSYS認(rèn)為的最優(yōu)解H*=41.791mm,R1、R2的優(yōu)化經(jīng)過(guò)15次的迭代得到最優(yōu)解R*1=35.396mm,R*2=55.919mm。

        4 結(jié)果分析

        將優(yōu)化后的工作臺(tái)進(jìn)行靜力分析,發(fā)現(xiàn)其最大變形雖然較優(yōu)化前有所增加達(dá)到6.360μm,但還是小于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的6.481μm,而工作臺(tái)的質(zhì)量卻下降到了401.9KG,相對(duì)于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)減少了3.27%,從而達(dá)到既減小質(zhì)量又保證剛度的要求。

        圖6 優(yōu)化后的工作臺(tái)應(yīng)變?cè)茍D

        表1 結(jié)果對(duì)比

        此外,為了進(jìn)一步比較三個(gè)模型的動(dòng)態(tài)性能,還對(duì)三個(gè)模型進(jìn)行模態(tài)分析。模態(tài)分析主要用于確定機(jī)構(gòu)或機(jī)器部件的振動(dòng)特性,主要是固有頻率和振型,同時(shí)也是其他動(dòng)力學(xué)分析的基礎(chǔ),如諧響應(yīng)分析、瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析及譜分析等等。分析時(shí)選用的是Block Lanczos法,同樣選取Solid95號(hào)單元。結(jié)果表明,優(yōu)化后的工作臺(tái)的前5階固有頻率較傳統(tǒng)設(shè)計(jì)均有一定的提高,也就是說(shuō)其抗震性能提高了。

        表2 固有頻率比較(HZ)

        5 結(jié)論

        1)分析結(jié)果顯示,優(yōu)化后的仿生結(jié)構(gòu)較按傳統(tǒng)方法設(shè)計(jì)的工作臺(tái)最大變形量減小和固有頻率提高的同時(shí),重量也減輕了3.27%,抗振效果明顯,企業(yè)對(duì)此滿意;

        2)用計(jì)算機(jī)接口程序?qū)⒃O(shè)計(jì)模型導(dǎo)入ANSYS中進(jìn)行分析的方法,大幅度提高了仿真效率。

        [1] 秦東晨,梁穎,陳立平,等.六面頂壓機(jī)關(guān)鍵零部件的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J].中國(guó)機(jī)械工程,2007,18(6):697-701.

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        [3] 趙嶺,陳五一,馬建峰.高速機(jī)床工作臺(tái)筋板的結(jié)構(gòu)仿生設(shè)計(jì)[J].機(jī)械科學(xué)與技術(shù),2008,27(7):871-875.

        [4] 黃偉,劉光浩,唐滿賓,等.基于APDL的ZK5140型鉆床工作臺(tái)有限元分析與優(yōu)化[J].機(jī)床與液壓,2010,23(38):97-104.

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        [6] 張朝暉.ANSYS11.0結(jié)構(gòu)分析工程應(yīng)用實(shí)例解析[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

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