刁 波，孫 洋，葉英華

(北京航空航天大學(xué) 交通科學(xué)與工程學(xué)院，北京，100191)

寒冷地區(qū)侵蝕環(huán)境中的凍融循環(huán)已經(jīng)成為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)性能劣化的主要影響因素。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)通常附有裂縫，侵蝕性物質(zhì)通過(guò)裂縫進(jìn)入構(gòu)件內(nèi)部會(huì)加速鋼筋銹蝕，降低結(jié)構(gòu)耐久性。對(duì)此，美國(guó)和中國(guó)規(guī)范都通過(guò)限制裂縫寬度、加大保護(hù)層厚度、控制混凝土材料配方和保證施工質(zhì)量等措施力圖設(shè)計(jì)抗凍融性能好的混凝土結(jié)構(gòu)[1-2]。但這些規(guī)范主要基于素混凝土和鋼筋的材料性能試驗(yàn)制定的。目前，美國(guó)每年要耗費(fèi)200億美元用于維修、防護(hù)和加固鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)[1]；我國(guó)每年花費(fèi)大約5千億元人民幣[3]用于維修鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。巨額維護(hù)費(fèi)用已經(jīng)引起各國(guó)政府和學(xué)者的關(guān)注[4-8]。目前，人們對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在侵蝕環(huán)境下的凍融損傷研究主要集中在材料層面[9-16]。Liang等[9]對(duì)氯離子、硫酸根離子、二氧化碳 3種化學(xué)侵蝕因素進(jìn)行了兩兩組合試驗(yàn)，研究了侵蝕因素的疊加效應(yīng)，并提出了新的侵蝕計(jì)算模型；Hasan等[10]研究了凍融損傷引起混凝土抗壓強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度退化的機(jī)理；宋玉普等[11]測(cè)定了凍融環(huán)境下混凝土單、多軸拉壓強(qiáng)度和變形特性，提出了強(qiáng)度退化規(guī)律和破壞準(zhǔn)則：Yang等[12-13]通過(guò)試驗(yàn)證實(shí)了荷載裂縫的存在會(huì)加劇混凝土凍融循環(huán)損傷的速度；Sun等[14]研究了氯化鈉、凍融循環(huán)和荷載同時(shí)作用對(duì)混凝土性能的影響，發(fā)現(xiàn)與在水中凍融循環(huán)相比，在氯化鈉溶液中凍融會(huì)導(dǎo)致試件表面混凝土更嚴(yán)重剝蝕及出現(xiàn)較大的質(zhì)量損失，但因冰點(diǎn)降低，從而使極限凍融次數(shù)增加約20%，荷載能加速混凝土凍融破壞，而且荷載越高，破壞時(shí)凍融循環(huán)次數(shù)越少，試件表面剝蝕也越嚴(yán)重；Montejo等[15]通過(guò)鋼筋混凝土構(gòu)件在低溫環(huán)境下往復(fù)靜載試驗(yàn)，證明鋼筋混凝土構(gòu)件在低溫環(huán)境下極限承載力和構(gòu)件剛度隨著溫度降低而提高，但構(gòu)件的延性卻隨之降低。這改變了以往根據(jù)鋼筋和混凝土材料層面的研究得出的結(jié)論(即混凝土結(jié)構(gòu)隨溫度降低，其強(qiáng)度和剛度增加而無(wú)其他損失)?？梢?jiàn)，根據(jù)在混凝土材料層面取得的試驗(yàn)研究成果很難準(zhǔn)確推定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在凍融循環(huán)和侵蝕環(huán)境下的性能退化情況，因此，有必要進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)研究。在此，本文作者在混合侵蝕和凍融循環(huán)交替作用下混凝土材料性能劣化試驗(yàn)研究[16-17]的基礎(chǔ)上，通過(guò)試驗(yàn)研究在混合侵蝕和凍融循環(huán)交替作用下持續(xù)承載鋼筋混凝土梁的力學(xué)性能。

1 試驗(yàn)概況

試驗(yàn)按照我國(guó)《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性試驗(yàn)方法》[18](簡(jiǎn)稱(chēng)《耐久性試驗(yàn)方法》)中的“快凍法”進(jìn)行，改用氣凍水融方式。侵蝕介質(zhì)用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%氯化鈉溶液和5%硫酸鈉溶液組成的混合溶液。

1.1 試件設(shè)計(jì)

為緊貼工程實(shí)際，類(lèi)似于商品混凝土，摻加了緩凝高效減水劑和F類(lèi)Ⅰ級(jí)粉煤灰。鋼筋混凝土矩形截面梁試件共5組(每組2根，編號(hào)為a和b)，5組梁的橫截面尺寸、跨度、配筋和混凝土強(qiáng)度等級(jí)均相同。梁橫截面面積(寬×高)為100 mm×150 mm，梁長(zhǎng)為700 mm，縱向受拉筋和箍筋均采用直徑為6 mm光圓鋼筋,鋼筋屈服強(qiáng)度為300 MPa、極限強(qiáng)度為350 MPa，彈性模量為2.15×105MPa。梁中配置2根受拉縱筋并在彎剪段配置間距為100 mm的雙肢箍筋?；炷了c灰的質(zhì)量比為 0.44，棱柱體抗壓強(qiáng)度平均為 32.5 MPa, 彈性模量為3.15×104MPa。

1.2 試驗(yàn)方法

試件養(yǎng)護(hù)齡期為28 d，其中，帶模養(yǎng)護(hù)1 d，拆模后在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)，23 d時(shí)將其中 4組試件在(20±3) ℃的混合侵蝕性溶液中浸泡 4 d，之后對(duì)這 4組試件進(jìn)行凍融循環(huán)試驗(yàn)。凍融循環(huán)試驗(yàn)在北京航空航天大學(xué)結(jié)構(gòu)工程實(shí)驗(yàn)室的高低溫控制艙中進(jìn)行，最高溫控制在(8±2) ℃，最低溫控制在(-15±2) ℃。參照《耐久性試驗(yàn)方法》中的“快凍法”，每個(gè)凍融循環(huán)周期為4 h。

5組試驗(yàn)梁中，有1組參考梁(Beam-Ref)，在齡期28 d時(shí)，通過(guò)靜載試驗(yàn)獲得梁極限承載力Pu，作為其余4組梁持續(xù)加載的基準(zhǔn)值。其余4組梁施加不同水平的持續(xù)荷載：第1組不加載，第2組加載至梁剛剛出現(xiàn)垂直裂縫為止(約20%Pu)，第3和第4組分別施加荷載 50%Pu和 70%Pu(根據(jù)施加荷載比例將梁編號(hào)為Beam-0, Beam-0.2, Beam-0.5和Beam-0.7，見(jiàn)表1)。持續(xù)加載和靜載試驗(yàn)都采取兩點(diǎn)對(duì)稱(chēng)加載，持續(xù)加載點(diǎn)和支座位置與參考梁的相同。試驗(yàn)分3個(gè)階段進(jìn)行：

(1) 對(duì)梁施加兩點(diǎn)對(duì)稱(chēng)持續(xù)荷載(見(jiàn)圖1)。

(2) 試件在混和侵蝕溶液中浸泡和凍融循環(huán)交替進(jìn)行，每?jī)鋈谘h(huán)10次在侵蝕溶液中浸泡24 h。每循環(huán) 50次測(cè)量記錄梁的裂縫高度、寬度和梁體表觀形態(tài)；共經(jīng)歷凍融循環(huán)400次。

(3) 靜力加載試驗(yàn)。完成 400次凍融循環(huán)后，卸去持續(xù)荷載，進(jìn)行梁的兩點(diǎn)加載試驗(yàn)，測(cè)定梁的極限承載力及剛度退化情況。

表1 梁編號(hào)及其特性Table1 Symbol of beams and its characteristics

圖1 持續(xù)荷載加載圖Fig.1 Loading setup

2 梁凍融循環(huán)后表觀現(xiàn)象及加載試驗(yàn)

2.1 梁的凍融循環(huán)試驗(yàn)

隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，梁表面不再光滑，有顆粒脫落，邊、角處脫落較快，初始橫向裂縫開(kāi)始變寬、延伸；循環(huán)100次后，梁表面生成細(xì)裂紋，漸有混凝土呈片狀脫落，Beam-0.5和Beam-0.7梁出現(xiàn)新的垂直裂縫；循環(huán)200次時(shí)，梁的邊、角處有骨料露出，梁表面無(wú)大面積剝蝕；循環(huán)250次時(shí)，Beam-0.7出現(xiàn)了沿縱向鋼筋寬度為0.05 mm的繡脹裂縫；循環(huán)300次后，各組梁表面裂縫和剝蝕明顯，垂直裂縫繼續(xù)變寬、延伸；循環(huán)350次時(shí)，Beam-0.5出現(xiàn)了沿縱筋方向?qū)挾葹?.05 mm的繡脹裂縫；循環(huán)400次時(shí)，梁表面混凝土變得比較疏松，Beam-0.5的繡脹裂縫寬度達(dá)到0.07 mm，Beam-0.7的繡脹裂縫寬度達(dá)到0.12 mm。

梁中垂直裂縫高度、寬度隨凍融次數(shù)增加的變化趨勢(shì)如圖2所示。圖中裂縫上的數(shù)字串表示凍融循環(huán)次數(shù)N∶裂縫高度∶最大裂縫寬度；裂縫高度和寬度都以mm為單位，裂縫高度是從受拉混凝土梁底纖維到裂縫端部(例如 400:112:0.30表示經(jīng) 400次凍融循環(huán)以后，裂縫高度為112 mm，相應(yīng)的最大裂縫寬度為0.30 mm)。

在靜力試驗(yàn)結(jié)束后將鋼筋鑿出，測(cè)定其銹蝕率，并觀察其表面銹蝕程度，如表2所示。

圖2 裂縫高度、寬度隨凍融循環(huán)次數(shù)發(fā)展示意圖Fig.2 Sketch of height and width of cracks under different freeze-thaw cycles

2.2 凍融循環(huán)后梁的靜力加載試驗(yàn)

圖3 所示為經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)試驗(yàn)和靜載試驗(yàn)的5組(共10根)梁的圖片。凍融400次時(shí)混凝土棱柱體抗壓強(qiáng)度為14.95 MPa。試驗(yàn)結(jié)果表明：各組梁的破壞過(guò)程和類(lèi)型不盡相同。

對(duì)于Beam-Ref：因未經(jīng)凍融和侵蝕，呈現(xiàn)典型的適筋梁彎曲破壞。

對(duì)于Beam-0：經(jīng)過(guò)400次凍融和侵蝕交替作用，但未施加持續(xù)荷載，開(kāi)裂荷載與Beam-Ref的基本相同，破壞過(guò)程與Beam-Ref的相似，極限荷載相近。

對(duì)于 Beam-0.2和 Beam-0.5：梁受拉區(qū)混凝土已經(jīng)存在的垂直裂縫，經(jīng)過(guò)凍融和侵蝕作用后裂縫明顯加大。在靜載試驗(yàn)過(guò)程中，隨著荷載增加，原有裂縫并沒(méi)有變寬和延伸，全過(guò)程都沒(méi)有新的垂直裂縫產(chǎn)生。達(dá)到屈服荷載(極限荷載的 80%左右)時(shí)，某條垂直裂縫突然加寬并延長(zhǎng)，最終受壓混凝土被壓碎，梁發(fā)生延性破壞。

對(duì)于Beam-0.7：梁的破壞表現(xiàn)為彎曲破壞并伴隨著黏結(jié)破壞。在靜載試驗(yàn)過(guò)程中，隨著荷載增加，原有裂縫并沒(méi)有變寬和延伸；在其破壞荷載約為85%時(shí)，梁的純彎段出現(xiàn)類(lèi)似彎曲破壞的特征，有新的裂縫產(chǎn)生，最終原有的某處裂縫突然變寬延伸而破壞。破壞時(shí)縱向鋼筋界面出現(xiàn)劈裂裂縫，同時(shí)，出現(xiàn)鋼筋被拉斷的脆性破壞，梁突然發(fā)生破壞。

表2 試驗(yàn)后鋼筋狀態(tài)Table2 State of bars after experiments

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

靜載試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。由表3可以看出：在凍融循環(huán)(N=400次)和侵蝕性液體相同的條件下，梁的屈服荷載和極限荷載都隨著持續(xù)荷載水平的提高而降低，說(shuō)明持續(xù)荷載裂縫對(duì)結(jié)構(gòu)凍融和侵蝕環(huán)境耐久性影響很大?？赡苁乔治g性溶液易進(jìn)入荷載裂縫，經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)加速了混凝土劣化(表面剝蝕、微裂縫發(fā)展)和鋼筋銹蝕，導(dǎo)致縱筋銹脹裂縫，破壞了鋼筋與混凝土的黏結(jié)，從而使第4組梁產(chǎn)生彎曲破壞伴隨黏結(jié)破壞的發(fā)生。當(dāng)梁的持載比例為0，0.2，0.5和0.7時(shí)，其極限荷載與參考梁極限荷載相比分別降低約4.7%，15.9%，21.9%和29.3%。可見(jiàn)：較高的持續(xù)荷載在凍融和侵蝕溶液綜合作用下，鋼筋混凝土梁的耐久性存在隱患。

圖3 靜載試驗(yàn)后的各組梁形貌Fig.3 Photos of beams after static load experiment

表3 靜載試驗(yàn)結(jié)果Table3 Summary of test results under static loading

圖4所示為經(jīng)過(guò)400次凍融循環(huán)后試驗(yàn)梁的屈服荷載和極限荷載隨持續(xù)加載水平變化的情況。從圖 4可以看出：經(jīng)過(guò)400次凍融循環(huán)后，持續(xù)荷載水平越高，鋼筋混凝土梁的屈服荷載和極限承載力都隨著所施加的持續(xù)荷載水平加大而迅速降低。

圖4 經(jīng)過(guò)400次凍融循環(huán)后試驗(yàn)梁屈服和極限荷載隨持續(xù)荷載的變化Fig.4 Yielding load and ultimate load capacity of beams under persistent load after 400 freeze-thaw cycles

圖5 所示為試驗(yàn)梁相應(yīng)于極限荷載的跨中撓度和極限撓度(荷載撓度曲線下降段上相應(yīng)于 85%極限荷載的撓度)隨持續(xù)加載水平變化的情況。從圖5可見(jiàn)：隨著持續(xù)荷載的增加，相應(yīng)于極限荷載的撓度和極限撓度都隨著持續(xù)荷載的增大而降低?？梢?jiàn)，較大的持續(xù)荷載加速了結(jié)構(gòu)的劣化進(jìn)程。

圖6所示為Beam-Ref和Beam-0梁的荷載-撓度曲線(其中：Beam-0梁未施加持續(xù)荷載但受到400次凍融循環(huán)和侵蝕溶液的交替作用)。從圖6可以看出：經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)和液體侵蝕后，鋼筋混凝土梁 Beam-0雖然表面存在剝離，但與參考梁 Beam-Ref相比，其剛度和極限荷載降低幅度不大，說(shuō)明 Beam-0梁力學(xué)性能退化不嚴(yán)重。

圖5 跨中撓度隨持續(xù)荷載的變化Fig.5 Deflection at mid-span under persistent load

圖6 Beam-Ref與Beam-0梁的荷載-跨中撓度曲線Fig.6 Load-deflection curves of Beam-Ref and Beam-0

圖7 所示為參考梁和在凍融和侵蝕液體交替作用下，不同持載水平梁的荷載-跨中撓度關(guān)系曲線(每組選用1條作為代表)。從圖7可以看出：經(jīng)過(guò)400次凍融循環(huán)后，持續(xù)荷載水平越高，鋼筋混凝土梁的剛度退化越快，進(jìn)入非線性階段的荷載越低。

圖7 凍融循環(huán)400次時(shí)不同持載梁的荷載-跨中撓度曲線Fig.7 Load-deflection curves of beams under different preloading ratios after 400 freeze-thaw cycles

4 結(jié)論

(1) 在侵蝕和凍融循環(huán)交替作用下，隨著凍融次數(shù)的增加，鋼筋混凝土梁表面剝蝕趨于嚴(yán)重。并且在相同凍融循環(huán)次數(shù)下，持續(xù)荷載高的梁荷載裂縫和銹脹裂縫發(fā)展迅速。

(2) 在侵蝕和凍融循環(huán)交替作用下，梁的屈服荷載和極限荷載及其相應(yīng)的變形都隨著持續(xù)荷載的增加而降低。

(3) 在侵蝕和凍融循環(huán)交替作用下，梁的變形能力隨著持續(xù)荷載的增加而降低。

(4) 本文試驗(yàn)研究了單一濃度混合侵蝕液體與凍融循環(huán)復(fù)合作用下持載鋼筋混凝土梁力學(xué)性能退化的情況，混和侵蝕離子濃度變化的影響有待于進(jìn)一步探討。

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