劉鶴忠，葉勇健

（華東電力設(shè)計(jì)院，上海市，200063）

0 引言

從20世紀(jì)90年代起，日本、歐洲和我國投運(yùn)了一批1 000MW等級(jí)的火電機(jī)組。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，截止2010年6月，日本投運(yùn)的1 000MW等級(jí)機(jī)組共9臺(tái)，歐洲（德國）投運(yùn)的1 000MW等級(jí)機(jī)組1臺(tái)，中國投運(yùn)的1 000MW等級(jí)機(jī)組共25臺(tái)。這些機(jī)組均為超超臨界參數(shù)，主蒸汽壓力為24.6～27 MPa，溫度為566～600℃，再熱蒸汽溫度為593～610℃，其中以主蒸汽、再熱蒸汽溫度均為600℃的為主流機(jī)型。除了日本的4臺(tái)機(jī)組為雙軸汽輪發(fā)電機(jī)配置外，其他的均為單軸機(jī)組。在此之前，美國在20世紀(jì)70—90年代初共投運(yùn)了9臺(tái)1 300MW機(jī)組，機(jī)組的參數(shù)均為主蒸汽壓力24.2 MPa、溫度538℃，再熱蒸汽溫度538℃。前蘇聯(lián)于1982年投運(yùn)了1臺(tái)1 200MW機(jī)組，在停運(yùn)高加的工況下最大出力可達(dá)1 400MW，機(jī)組參數(shù)為主蒸汽壓力23.5MPa、溫度540℃，再熱蒸汽溫度540℃。美國和前蘇聯(lián)的1 200、1 300MW機(jī)組均為超臨界參數(shù)，和國際上主流的1 000MW超超臨界機(jī)組相比在效率上有較大的差距。

目前，國際上主要火電大國均在考慮建造更大容量和更高參數(shù)的超超臨界機(jī)組。提高機(jī)組的參數(shù)需要依靠更高等級(jí)熱強(qiáng)鋼的開發(fā)，需要技術(shù)和資金上的大量投入，而且一種新材料的成熟也需要經(jīng)受時(shí)間的考驗(yàn)。因此，世界范圍內(nèi)除了極個(gè)別的中小容量的試驗(yàn)機(jī)組正準(zhǔn)備建設(shè)外，近期還未有批量進(jìn)入商業(yè)建設(shè)和投運(yùn)的可能。在現(xiàn)有參數(shù)的基礎(chǔ)上，開發(fā)更大容量機(jī)組的技術(shù)難度較低，風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)較小，成本也更經(jīng)濟(jì)。因此國內(nèi)外的電力公司均有建設(shè)更大容量機(jī)組的意向，主要發(fā)電設(shè)備制造企業(yè)也在進(jìn)行這方面的技術(shù)儲(chǔ)備，如德國和荷蘭正在建設(shè)1 100MW等級(jí)的火電機(jī)組。我國的發(fā)電集團(tuán)均對(duì)建設(shè)1 200～1 400MW等級(jí)的火電機(jī)組表示出一定的興趣，一些項(xiàng)目已經(jīng)處于前期技術(shù)準(zhǔn)備階段。

本文就目前的主機(jī)技術(shù)條件下，采用當(dāng)前材料能夠滿足的超超臨界參數(shù)（25～30 MPa，600℃等級(jí)），經(jīng)過適當(dāng)?shù)募夹g(shù)開發(fā)，近期可能實(shí)現(xiàn)的最大機(jī)組容量進(jìn)行分析，以供在工程前期進(jìn)行機(jī)組選型時(shí)參考。

1 現(xiàn)有條件下鍋爐能夠達(dá)到的最大容量

鍋爐的蒸發(fā)量、煤耗量和煙氣量是影響鍋爐大小的重要參數(shù)。一般而言，機(jī)組容量越大，鍋爐蒸發(fā)量越大，鍋爐的體積就越大。另一方面，鍋爐的體積大小與鍋爐的設(shè)計(jì)煤質(zhì)參數(shù)有很大關(guān)系，有些煤種發(fā)熱量低，相同的鍋爐蒸發(fā)量所需要的煤耗量大，導(dǎo)致產(chǎn)生的煙氣量大，則鍋爐需要更大的體積。有些煤種的結(jié)焦性強(qiáng)，設(shè)計(jì)時(shí)要求爐膛的截面熱負(fù)荷和容積熱負(fù)荷較小，則鍋爐爐膛較大。另外，鍋爐的大小與爐型有關(guān)。同等蒸發(fā)量的條件下，塔式鍋爐的截面積小于Π型鍋爐，而爐膛高度和鍋爐大板梁高度高于Π型鍋爐。

鍋爐容量的增加導(dǎo)致爐膛高度、長度和寬度的增加，使得爐頂大板梁的尺寸、剛性梁的尺寸、燃燒器的數(shù)量等相應(yīng)增加。其中大板梁是制約鍋爐向更大容量發(fā)展的主要因素。

隨著鍋爐出力的增加，鍋爐受熱面質(zhì)量也相應(yīng)增加，據(jù)估算，1 200MW鍋爐比相同條件下1 000MW鍋爐的金屬總質(zhì)量增加約3 500 t，1 300MW鍋爐比相同條件下1 000MW鍋爐的金屬總質(zhì)量增加約6 000 t。同時(shí)，大板梁的跨距因爐膛尺寸的增加而增加。目前1 000MWΠ型鍋爐的寬度已經(jīng)相當(dāng)大，設(shè)計(jì)、安裝和運(yùn)輸存在一定難度，1 200MW及以上容量的鍋爐將面臨更大困難。根據(jù)初步的設(shè)計(jì)，1 200MW以上鍋爐的部分大板梁高度增加，將由1 000MW鍋爐上下兩疊對(duì)接的方式變?yōu)槿B對(duì)接，制造工藝的要求將大大高于兩疊方式，特別是豎向垂直度難以保證，大板梁容易形成扭矩。如某鍋爐廠設(shè)計(jì)的1 200MW鍋爐的規(guī)格最大的大板梁的尺寸為H1 1 000mm× 1 600mm×60mm×120mm，垮距為45.3m，其高度和寬度都非常大。這樣的大型大板梁的設(shè)計(jì)難度很大，特別是該大板梁高跨比接近1：4，其對(duì)剪切應(yīng)力的影響以及剪切應(yīng)力對(duì)變形的影響需要在設(shè)計(jì)中予以充分重視。另外，上下三疊對(duì)接的大板梁對(duì)安裝也提出了很高的要求，尤其當(dāng)中、下梁在空中組裝好以后，由于自重較重、跨度又很大導(dǎo)致自重引起的變形會(huì)非常大，上梁就位的難度較1 000MW鍋爐進(jìn)一步加大。

我國的鍋爐設(shè)計(jì)相關(guān)規(guī)程對(duì)鍋爐爐膛的防結(jié)渣性能較為關(guān)注，選用的爐膛截面熱負(fù)荷相對(duì)較小，這導(dǎo)致了相同出力的鍋爐按照我國的設(shè)計(jì)規(guī)程設(shè)計(jì)爐膛截面尺寸較大。這種趨勢對(duì)于我國更大容量的鍋爐設(shè)計(jì)也將延續(xù)下去。表1列出了國內(nèi)外現(xiàn)有的900、1 000、1 300MW等級(jí)爐膛典型尺寸，以及預(yù)計(jì)的按照我國爐膛截面熱負(fù)荷選取的1 200MW等級(jí)和1 400MW的鍋爐爐膛尺寸。

表1 國內(nèi)外900、1 000、1 300MW等級(jí)的爐膛尺寸Tab.1 Furnace size of typical 900 MW， 1 000 MWand 1 300 MWboilers

制約鍋爐向更大容量發(fā)展的關(guān)鍵設(shè)計(jì)、制造因素并非不能克服。相同蒸發(fā)量下褐煤鍋爐的尺寸比煙煤鍋爐的尺寸增加不少，德國在建的1 100MW褐煤塔式鍋爐的尺寸，等同于1 400～1 500MW出力的煙煤塔式鍋爐尺寸。美國在30年前制造的1 300MW機(jī)組，由于早期的超臨界機(jī)組整體效率低，其鍋爐的蒸發(fā)量等同于采用目前技術(shù)的1 400MW超超臨界機(jī)組的鍋爐蒸發(fā)量。因此，無論是塔式鍋爐還是Π型鍋爐，以目前的技術(shù)條件及可預(yù)見的技術(shù)發(fā)展趨勢，近期內(nèi)有能力制造出1 400～1 500MW超超臨界煙煤鍋爐。

2 現(xiàn)有條件下汽輪機(jī)能夠達(dá)到的最大容量

2.1 概況

現(xiàn)役的大容量（即1 000MW及以上容量）汽輪機(jī)按照布置方式可分為單軸汽輪機(jī)和雙軸汽輪機(jī)。采用雙軸汽輪機(jī)的機(jī)組20世紀(jì)70、80年代以美國機(jī)組居多，90年代后期及21世紀(jì)前10年以日本機(jī)組居多，而我國和歐洲基本上都采用單軸機(jī)組。對(duì)于汽輪機(jī)的最大出力，主要的制約因素為長軸系穩(wěn)定性、汽輪機(jī)排汽面積（全轉(zhuǎn)速汽輪機(jī)末級(jí)葉片長度）以及各級(jí)汽缸的最大出力和汽缸的數(shù)量。

本文討論的汽輪機(jī)由1個(gè)高壓缸、若干個(gè)中壓缸、若干個(gè)低壓缸組成，布置型式為單軸汽輪機(jī)和雙軸汽輪機(jī)，再熱型式為一次再熱汽輪機(jī)和二次再熱汽輪機(jī)。

國內(nèi)外主要的汽輪機(jī)制造廠均采用模塊化的汽輪機(jī)設(shè)計(jì)，通過不同的高、中、低壓缸模塊的搭配，設(shè)計(jì)出不同出力的汽輪機(jī)。本文通過對(duì)現(xiàn)有的汽輪機(jī)模塊的分析，并考慮對(duì)現(xiàn)有模塊的適當(dāng)改進(jìn)，如適當(dāng)增加進(jìn)汽參數(shù)和增加通流面積，分析現(xiàn)有技術(shù)條件下汽輪機(jī)的最大出力。

2.2 長軸系穩(wěn)定性的制約因素

汽輪發(fā)電機(jī)組軸系的穩(wěn)定性至關(guān)重要，軸系的穩(wěn)定性與整個(gè)軸系的長度、各級(jí)轉(zhuǎn)子的撓度、各級(jí)轉(zhuǎn)子的振型、各級(jí)轉(zhuǎn)子的支撐形式、各級(jí)轉(zhuǎn)子間的連接形式等因素有關(guān)。通常，整個(gè)軸系越長，轉(zhuǎn)子撓度越大，振型越多，軸系穩(wěn)定性相對(duì)越差，按目前的技術(shù)條件，汽輪機(jī)單軸不宜超過5個(gè)缸。世界上已經(jīng)投運(yùn)的700MW以上的汽輪機(jī)均采用高、中壓缸分缸，對(duì)于1 000MW的汽輪發(fā)電機(jī)組一般為1個(gè)高壓缸，1個(gè)中壓缸、2～3個(gè)低壓缸和發(fā)電機(jī)。軸系長度的限制導(dǎo)致不能通過增加汽缸的數(shù)量來增加單軸汽輪機(jī)的出力。

2.3 低壓缸排汽面積的制約因素

隨著機(jī)組功率的增加，低壓缸的排汽能力也需要相應(yīng)增加。機(jī)組出力越大、背壓越低（排汽比容越大），需配置更大排汽面積的低壓缸，或更多的低壓缸。目前全速3 000 r/m in大容量機(jī)組中已普遍采用長度為1 000～1 200mm的末級(jí)葉片，排汽面積為9～11m2。各國公司目前都致力于開發(fā)更長、排汽面積更大的末級(jí)長葉片，已經(jīng)開發(fā)的部分用于50Hz、3 000 r/m in的汽輪機(jī)低壓缸長葉片見表2。

表2 各公司開發(fā)的低壓缸長葉片Tab.2 The latest long blades of IP turbines developed byvarious manufactures

1 000MW機(jī)組如果背壓為4.9 kPa，排汽面積約為44m2，折算到1 200MW機(jī)組排汽面積約為53m2，1 300MW機(jī)組排汽面積約為57m2，1 400MW機(jī)組排汽面積約為62m2，1 500MW機(jī)組排汽面積約為66m2。由表2可見，如采用2個(gè)低壓缸，大部分末級(jí)葉片都不適合1 200MW及以上的機(jī)組，如采用3個(gè)低壓缸，一些末級(jí)葉片甚至能勝任1 500MW的機(jī)組。

2.4 高壓缸和中壓缸出力的制約因素

單軸一次再熱汽輪機(jī)由于軸系穩(wěn)定性條件制約了汽缸的總數(shù)，700～1 200MW汽輪機(jī)均采用1個(gè)高壓缸、1個(gè)中壓缸和若干個(gè)低壓缸的型式，將來更大容量的單軸汽輪機(jī)也必然采用這種模式。雖然中壓缸相比于高壓缸其進(jìn)汽壓力降低，蒸汽體積流量增加，但是總體而言中壓缸的運(yùn)行條件優(yōu)于高壓缸。就高壓缸和中壓缸而言，單軸一次再熱汽輪機(jī)的中壓缸的設(shè)計(jì)和制造難度不會(huì)高于高壓缸，制約單軸汽輪機(jī)總出力的瓶頸是高壓缸。

對(duì)于雙軸一次再熱汽輪機(jī)，由于每個(gè)軸的軸系都縮短了，甚至可以采用2個(gè)中壓缸。大容量汽輪機(jī)的軸系布置有2種方案：方案1，高壓軸系為高壓缸－中壓缸－中壓缸，低壓軸系為2～3個(gè)低壓缸；方案2，高壓軸系為高壓缸－低壓缸－低壓缸，低壓軸系為中壓缸－中壓缸－低壓缸。因此對(duì)于雙軸一次再熱汽輪機(jī)，如需進(jìn)一步提高機(jī)組出力，高壓缸仍然比中壓缸更關(guān)鍵。

對(duì)于二次再熱汽輪機(jī)，一般配置為高壓缸、第1中壓缸、第2中壓缸、低壓缸（有的制造廠將高壓缸稱為超高壓缸，將第1中壓缸稱為高壓缸、第2中壓缸稱為中壓缸）。對(duì)600～700MW等級(jí)汽輪機(jī)的汽缸配置為1個(gè)高壓缸和第1中壓缸合缸、1個(gè)第2中壓缸、2個(gè)低壓缸，整個(gè)軸系為4個(gè)汽缸，單軸布置。對(duì)800MW及以上機(jī)組整個(gè)軸系需要6～7個(gè)缸，分別為1個(gè)雙流高壓缸，1個(gè)雙流第1中壓缸，2個(gè)雙流第2中壓缸，2～3個(gè)低壓缸，汽缸數(shù)量超過了5個(gè)，將采用雙軸布置。中壓缸亦不是整個(gè)汽輪機(jī)出力的瓶頸。

高壓缸的進(jìn)汽量和進(jìn)汽壓力成正比，因此通過提高機(jī)組一次蒸汽的壓力，同時(shí)保持高壓缸的排汽壓力可提高高壓缸的出力。通過適當(dāng)增加高壓缸的各級(jí)葉片的高度，既可以提高汽缸通流能力，也可提高高壓缸的出力。

圖1是上海汽輪機(jī)廠（引進(jìn)西門子H75和H80模塊）、東方汽輪機(jī)廠和哈爾濱汽輪機(jī)廠制造的1 000MW汽輪機(jī)高壓缸模塊在不同的高壓缸進(jìn)口壓力下的最大蒸汽通流量和進(jìn)口壓力的關(guān)系曲線。圖1中：TMCR為汽機(jī)最大連續(xù)出力工況；TRL為機(jī)組銘牌工況；VWO為調(diào)門全開工況；THA為機(jī)組熱耗率驗(yàn)收。由圖1可見，當(dāng)汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)口壓力在27MPa時(shí)，H75模塊的最大通流量（最大連續(xù)出力工況，不開補(bǔ)汽閥）為797 kg/s，當(dāng)進(jìn)口壓力達(dá)到28MPa時(shí)，H75模塊最大通流量為28/27×797 kg/s=827 kg/s（2 975 t/h）。可見H75模塊無法滿足1 200MW汽輪機(jī)的要求。而根據(jù)西門子的資料，H80模塊在進(jìn)汽壓力為28MPa時(shí)的最大通流量為950 kg/s（3 420 t/h），能夠滿足1 200MW汽輪機(jī)（3 381 t/h）的要求，但是也基本上達(dá)到了H80的極限。因此，如果要制造更大單機(jī)容量的汽輪機(jī)，只有增加進(jìn)汽壓力，如果增加到30MPa，則H80的最大通流量為3 664 t/h，基本可滿足1 300MW機(jī)組的要求。

如果采用二次再熱汽輪機(jī)，高壓缸的排汽壓力高于一次再熱汽輪機(jī)，一般為9～10MPa，降低了高壓缸的焓降和高壓缸出力占整個(gè)汽輪機(jī)出力的比例。同樣的高壓缸模塊，可用于更大容量的汽輪機(jī)。第1中壓缸的進(jìn)汽和排汽參數(shù)均高于一次再熱汽輪機(jī)的中壓缸，因此同樣的中壓缸模塊也可用于更大容量的汽輪機(jī)。由于大容量的二次再熱汽輪機(jī)均將采用雙軸布置，因而可以采用2個(gè)第2中壓缸，高壓缸和第1中壓缸的出力減少部分由第2中壓缸彌補(bǔ)。因此，機(jī)組最大出力將高于一次再熱汽輪機(jī)。所有的汽缸中制約機(jī)組總出力的瓶頸因素仍然是高壓缸。根據(jù)對(duì)現(xiàn)在最大的高壓缸模塊H80的計(jì)算，如將高壓缸進(jìn)汽壓力從28MPa提高到30MPa，排汽壓力從6MPa提高到9MPa左右，第1中壓缸排汽壓力提高到2.5MPa左右，高壓缸和第1中壓缸的總出力可達(dá)560MW以上，占整個(gè)汽輪機(jī)出力的比例卻下降到約40％，汽輪機(jī)的總出力可達(dá)到1 400MW左右。

3 現(xiàn)有條件下發(fā)電機(jī)能夠達(dá)到的最大容量

3.1 概況

根據(jù)西門子和ALSTOM的資料，目前正在開發(fā)的全轉(zhuǎn)速發(fā)電機(jī)的最大出力為1 300MW（但沒有業(yè)績），國外其他公司也未見制造出力高于1 300MW的全轉(zhuǎn)速發(fā)電機(jī)的報(bào)道。根據(jù)國內(nèi)制造廠的資料，有的制造廠正在研發(fā)最大出力為1 200～1 300MW的發(fā)電機(jī)，然而真正開發(fā)出容量為1 200～1 300MW及以上的全轉(zhuǎn)速發(fā)電機(jī)需要克服不少困難，主要如下。

3.2 轉(zhuǎn)子軸鍛件

通過提高發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子外徑可以有效提高發(fā)電機(jī)單機(jī)容量，然而受鍛件廠鍛造能力、材料的機(jī)械性能和轉(zhuǎn)子鍛件重量的限制，轉(zhuǎn)子外徑不宜過大，這限制了發(fā)電機(jī)容量的進(jìn)一步擴(kuò)大。

3.3 發(fā)電機(jī)本體設(shè)計(jì)制造的難度

國內(nèi)外用于1 000MW機(jī)組的汽輪發(fā)電機(jī)定子電壓多為27 kV，28 kV以上尚沒有使用業(yè)績。對(duì)于1 200～1 300MW等級(jí)機(jī)組的發(fā)電機(jī)定子電壓宜在27～30 kV之間，一方面可提高發(fā)電機(jī)性能，另一方面可有效降低定子電流。提高發(fā)電機(jī)電壓，同時(shí)也增加了發(fā)電機(jī)絕緣的要求。

1 300MW以上的發(fā)電機(jī)電磁尺寸增大，對(duì)解決發(fā)電機(jī)鐵心磁負(fù)荷、發(fā)熱、振動(dòng)及隔振帶來困難。另外，發(fā)電機(jī)定子電流增大，定子線棒增大，定子線棒設(shè)計(jì)和制造難度增大。轉(zhuǎn)子勵(lì)磁電流增大，轉(zhuǎn)子發(fā)熱增加，通風(fēng)和散熱難度加大，滑環(huán)設(shè)計(jì)難度也增加了。發(fā)電機(jī)端部線負(fù)荷增加，需要解決端部發(fā)熱問題。

3.4 主變電壓等級(jí)

汽輪發(fā)電機(jī)單機(jī)容量增大對(duì)電廠的電氣系統(tǒng)，特別是電氣保護(hù)系統(tǒng)要求高。1 300MW以上的汽輪發(fā)電機(jī)，定子額定電流必然進(jìn)一步增大，尤其是事故狀態(tài)下定子電流非常大，對(duì)電氣儀器以及電流互感器等設(shè)備要求非常高，增加了電氣保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)難度。一方面，發(fā)電機(jī)制造廠可以通過提高發(fā)電機(jī)額定電壓有效降低額定電流，然而這就要求發(fā)電機(jī)主變能夠滿足發(fā)電機(jī)額定電壓的變化，給變壓器制造廠提出更高的要求。另一方面，可調(diào)整發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)額定功率因數(shù)（當(dāng)然這也取決于電網(wǎng)的情況），但如發(fā)電機(jī)功率因數(shù)過高（功率因數(shù)接近1）時(shí)，則易造成發(fā)電機(jī)失穩(wěn)，因此提高發(fā)電機(jī)功率因數(shù)應(yīng)該慎重。

3.5 運(yùn)輸問題

汽輪發(fā)電機(jī)定子運(yùn)輸通常采用海運(yùn)（江海聯(lián)運(yùn)）、汽車運(yùn)輸以及鐵路運(yùn)輸。海運(yùn)（江海聯(lián)運(yùn)）受到時(shí)間和地域限制，汽車和鐵路運(yùn)輸受到橋梁承重能力、涵洞和隧道高度、路況以及車輛承重能力等因素限制。目前國內(nèi)制造的百萬千瓦超超臨界汽輪發(fā)電機(jī)定子質(zhì)量接近500 t，是三大主機(jī)設(shè)備中最重的部件，運(yùn)輸只能采用海運(yùn)或者汽運(yùn)，對(duì)于內(nèi)陸電廠的鐵路運(yùn)輸已經(jīng)成為各大發(fā)電機(jī)制造廠急需解決的一大難題。發(fā)電機(jī)容量提高后，發(fā)電機(jī)尺寸和質(zhì)量也隨著增加。因此，對(duì)于1 300MW容量的發(fā)電機(jī)，單單發(fā)電機(jī)定子鐵心和線棒總質(zhì)量就以接近國內(nèi)鐵路運(yùn)輸極限，定子運(yùn)輸成為制約發(fā)電機(jī)單機(jī)容量突破1 300MW的重要制約因素。

4 結(jié)論

（1）一次再熱、單軸汽輪發(fā)電機(jī)組的出力瓶頸依次為發(fā)電機(jī)（1臺(tái)發(fā)電機(jī)，最大出力滿足1 200 MW機(jī)組），高壓缸（1臺(tái)高壓缸，最大出力為：28MPa進(jìn)汽壓力1 200MW，30MPa進(jìn)汽壓力1 300MW），中壓缸（1臺(tái)中壓缸，最大出力為1 300MW），低壓缸（3臺(tái)低壓缸，最大出力1 500MW）。因此，一次再熱、單軸的汽輪發(fā)電機(jī)組，其最大出力以1 200MW為宜。

（2）一次再熱機(jī)組、雙軸汽輪發(fā)電機(jī)組的瓶頸在高壓缸，通過提高高壓缸進(jìn)汽壓力和排汽壓力的手段，同時(shí)采用2個(gè)中壓缸，其最大出力可為1 300～1 400MW級(jí)。

（3）二次再熱機(jī)組、單軸汽輪發(fā)電機(jī)組受軸系穩(wěn)定性的制約，最大出力為700MW。

（4）二次再熱機(jī)組、雙軸汽輪發(fā)電機(jī)組的瓶頸同樣在高壓缸，通過提高高壓缸進(jìn)汽壓力和排汽壓力的手段，機(jī)組的最大出力為1 400MW。

（5）本文是從設(shè)備制造角度研究各種類型的火電型式的最大單機(jī)容量。對(duì)于二次再熱機(jī)組和雙軸機(jī)組國內(nèi)沒有使用過，國外的運(yùn)行電廠也很少，因此對(duì)于大容量二次再熱機(jī)組和雙軸機(jī)組在系統(tǒng)設(shè)計(jì)、系統(tǒng)控制、運(yùn)行方式等方面的經(jīng)驗(yàn)較少，這些方面對(duì)機(jī)組容量的限制因素也有必要作進(jìn)一步研究。

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