王佳玲 李偉華 潘晶晶

（蘇州交通工程集團(tuán)有限公司，江蘇，蘇州，215000）

淺談碗扣式腳手架搭設(shè)技術(shù)方案

王佳玲 李偉華 潘晶晶

（蘇州交通工程集團(tuán)有限公司，江蘇，蘇州，215000）

上海A11公路拓寬改建工程Ⅴ標(biāo)段橋梁現(xiàn)澆箱梁工程由蘇州交通工程集團(tuán)有限公司負(fù)責(zé)承建，為了高質(zhì)量、高標(biāo)準(zhǔn)、高效率的完成橋梁現(xiàn)澆箱梁工程施工任務(wù)，特編制了本項目橋梁現(xiàn)澆箱梁的碗扣式肩手架搭設(shè)技術(shù)方案。

碗扣式肩手架；搭設(shè)計算

一、WDJ碗扣支架構(gòu)件概述

WDJ碗扣式鋼管腳手架，該腳手架具有接頭構(gòu)造合理，力學(xué)性能良好，工作安全可靠，構(gòu)件輕，裝拆方便，克服了傳統(tǒng)式普通鋼管支架用材量大，零部件多，搭拆勞動強(qiáng)度大等缺點，該腳手架立桿軸心受力，根部有可調(diào)節(jié)支座，頂部有可調(diào)節(jié)托座，對箱梁支架搭設(shè)十分方便。

二、箱梁構(gòu)造尺寸

連續(xù)箱梁采用單箱三室直腹板截面，三跨（20+20+20）共60.0m，墩柱平均高度為6.90 m。采用普通鋼筋砼連續(xù)箱梁，梁高140cm，箱梁頂板寬1550cm，底板寬1050cm；懸臂翼緣寬250cm，懸臂外側(cè)翼厚為15 cm，根部厚45 cm；箱內(nèi)頂板厚22 cm，底板厚20 cm；腹板厚40 cm；端橫梁寬度120 cm，中橫梁寬度160 cm。

三、碗扣支架搭設(shè)方案

1、碗扣式支架平面和豎向組合設(shè)計依據(jù)

箱梁底板寬10.50m，頂板寬15.5m，另外兩側(cè)人行操作面不小于1.2×2=2.4m，即總寬不小于17.9m左右，箱梁底板離地面平均高6.5m。2、支架立桿布置方案a、立桿平面布置

空腹部位：立桿柱網(wǎng)900×900（橫向×縱向），步距900，承載面積A=0.9×0.9=0.81m2；

腹板部位：立桿柱網(wǎng)600×900（橫向×縱向），步距600，承載面積A=0.6×0.9=0.54m2；

端梁和中橫梁部位：

立桿柱網(wǎng)600×600（橫向×縱向），步距600，單柱網(wǎng)承載面積A=0.6×0.6=0.36m2

橫向總寬：B=0.9×14+0.6×10=18.6m 縱向跨度 L=0.6×17+0.9×56=60.6m

b、豎向設(shè)置 立桿規(guī)格用1.2m和0.6m兩種組合，錯開對接。

四、 碗扣支架設(shè)計計算

1、箱梁砼自重(容重取為2.6T/ m3)

空腹部位：（0.2+0.22）×1×2.6=1.092T/m2腹板部位：0.4×1.4×2.6=1.456T/m2

端梁和中橫梁部位：1.2×1.4×2.6=4.368T/m2

翼緣板部位: 2.5× (0.15+0.45)÷2×2.6=1.95T/m2

1.092 +1.456+4.368+1.95=8.866 T/m2

2、模板鋼托架自重取0.075T/m2

3、支架自重計算

取柱網(wǎng)900×600，步距 900為計算單元，立桿與橫桿交叉結(jié)點處，立桿外為4根橫桿，對立桿平面外抗彎剛度起到加強(qiáng)作用，故腳手架自重產(chǎn)生的軸向力計算如下：

1200型立桿自重，根據(jù)廠家提供值為：7.41/1.2=6.175kg/m

交叉橫桿(900×600型)4根自重為：（4.1×2+2.9×2）/1.5=6.6kg/m

則每米高腳手架自重產(chǎn)生的設(shè)計軸向力為：6.175+6.6=12.775kg/m

按6.5m高腳手架，單根立桿支架體系產(chǎn)生的設(shè)計軸向力： 20.22×6.5=243kg=0.243T

4、施工均布或活荷載

（a）、模板方木及楞木自重取 0.10T/m2，

（b）、施工人員及施工設(shè)備自重取 0.25T/m2，

（c）、振搗砼時對水平模板沖擊力取 0.2T/m2，

（d）、施工中不可預(yù)見荷載取 10%砼重量=8.866×0.1=0.87T/m2

（a）+（b）+（c）=0.55T/m2

5、立桿軸向荷載計算 N=1.2×(NG1k+NG2K)+1.4×‵Nqk

空腹部位：N=1.2×[(1.092+0.075)×0.81+0.243]+1.4×(0.55+0.87)×0.81=3.04T

腹板部位：N=1.2×[(1.456+0.075)×0.54+0.243]+ 1.4×(0.55+0.87)×0.54=2.36T

端梁和中橫梁部位：N=1.2×[(4.368+0.075)×0.54+0.243]+ 1.4×(0.55+0.87)×0.54=4.24T

翼緣板部位 N=1.2×[(1.95+0.075)×0.81+0.243]+ 1.4×(0.55+0.87)×0.81 =3.81T

6、立桿穩(wěn)定性驗算 立桿穩(wěn)定性：N/φA≤f Q235鋼 f= 2050kg/cm2

取支架立桿的橫向加強(qiáng)桿步距900時

立桿系長比按扣件式支架計算λ=（h+2a）/i=（1200+2×300）/15.8=114，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附表： 穩(wěn)定系數(shù)φ=0.489

空腹部位：2927/0.489×4.89=1224.1kg/cm2

腹板部位：2239/0.489×4.89=936.3kg/cm2

端梁和中橫梁部位：4126/0.489×4.89=1725.5kg/cm2

翼緣板部分：3759/0.489×4.89=1572.0kg/cm2

7、支架穩(wěn)定承載力計算

立桿為φ48×3.5mm鋼管，可調(diào)頂托螺桿高度a≤300mm

鋼管幾何特性：截面積A=489mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm Q235鋼 f=2050kg/cm2

取支架立桿的橫向加強(qiáng)桿步距900時

立桿系長比按扣件式支架計算λ=（h+2a）/i=（1200+2×300）/15.8=114，穩(wěn)定系數(shù)φ=0.489

單桿穩(wěn)定承載力Nd=φ×A×f=0.489×4.89×2050=4900kg=4.90T

8、支架承載力驗算

A、空腹部位 單桿實際承受軸向壓力N=2.927T＜Nd=4.90T

安全系數(shù)K=4.90/2.927=1.67（滿足）

B、腹板部位 單桿實際承受軸向壓力N=2.239T＜Nd=4.90T

安全系數(shù)K=4.90/2.239=2.19(滿足)

C、端橫梁和中橫梁部位

單桿實際承受軸向壓力N=4.126＜Nd=4.90T

安全系數(shù)K=4.90/4.126=1.20（滿足）

D、翼緣板部位

單桿實際承受軸向壓力N=3.759T＜Nd=4.90T

安全系數(shù)K=4.90/3.759=1.30（滿足）

綜上計算，碗扣支架布置方式：

空腹部位：立桿柱網(wǎng)900×900（橫向×縱向），步距900，

腹板部位：立桿柱網(wǎng)600×900（橫向×縱向），步距600，

端梁和中橫梁部位：立桿柱網(wǎng)900×600（橫向×縱向），步距600，

翼緣板部位：立桿柱網(wǎng)900×900（橫向×縱向），步距900。

滿足規(guī)范及設(shè)計要求。

五、結(jié)束語：

總之，在碗扣式腳手架施工的安全質(zhì)量控制是一個復(fù)雜的細(xì)節(jié)，每一個環(huán)節(jié)都是不可忽視的。通過我公司的施工生產(chǎn)實踐的精心施工，碗扣式腳手架施工方案得到各方面的認(rèn)可。

TU66

A

1674-3954（2011）02-0025-01