魯鳳鳴，邵振鵬

回轉(zhuǎn)窯托輪軸瓦溫度過高原因分析及處理

Reason Analysis and Treatment of Over-heated Bearing Shell for the Rotary Kiln Support Roller

魯鳳鳴，邵振鵬

1 托輪的調(diào)整

托輪的安裝找正，是以由經(jīng)緯儀在底座上打出的回轉(zhuǎn)窯的中心線為基準(zhǔn)進行的，找正時，要求同一側(cè)三檔托輪中心線在豎直平面內(nèi)的直線度偏差不大于0.5mm；每檔托輪的標(biāo)高偏差不大于0.5mm。

在烘完窯投料之后，Ⅲ檔托輪的2號瓦溫度過高，檢查這個托輪的軸承座安裝標(biāo)記后，發(fā)現(xiàn)3號軸承座偏離了原來的位置。經(jīng)過調(diào)整后，2號瓦的溫度降了下來，但是Ⅱ檔托輪的1號瓦溫度開始上升并已接近報警溫度（如圖1）。接下來又開始調(diào)整這個托輪，調(diào)整完之后，當(dāng)窯的喂料量達到320t/h、轉(zhuǎn)速為3r/min時，1號瓦的溫度穩(wěn)定在48℃附近。

2 問題分析及處理

當(dāng)窯的轉(zhuǎn)速為3.5r/min、喂料量達到360t/h時，Ⅱ檔托輪1號瓦的溫度急劇上升到56℃；Ⅲ檔托輪的2號瓦溫度上升了6℃；Ⅰ檔托輪的1號瓦溫度上升了7℃，3號瓦溫度上升了9℃。而此時窯的轉(zhuǎn)速和產(chǎn)能都沒有達到設(shè)計值，如果繼續(xù)提產(chǎn)、提高窯的轉(zhuǎn)速，上面幾塊瓦的溫度有可能繼續(xù)急劇升高，需要繼續(xù)調(diào)整托輪，并且調(diào)整的方向與先前的一致。

從理論上講，托輪的調(diào)整量包括：同一側(cè)托輪的安裝直線度誤差、托輪以及輪帶的加工誤差和窯體上行所需的托輪的傾斜度這三部分。而上面三部分加在一塊的總和，一般不大于3mm?？墒窃谙惹暗耐休喺{(diào)整中，有一個軸承座的調(diào)整量已經(jīng)達到4mm，如果后續(xù)再調(diào)整，最大調(diào)整值與理論值的差會更大。一般這種情況出現(xiàn)在安裝質(zhì)量較差或者基礎(chǔ)不均勻沉降時。

觀察各檔托輪與輪帶的接觸情況發(fā)現(xiàn)，Ⅰ檔、Ⅱ檔托輪呈外“八”字與輪帶接觸（如圖2所示），Ⅰ檔托輪與輪帶之間的縫隙大于Ⅱ檔托輪與輪帶之間的縫隙。一般這種情況出現(xiàn)在Ⅰ檔托輪安裝標(biāo)高高于理論值或者基礎(chǔ)不均勻沉降時。

檢測窯筒體及輪帶溫度發(fā)現(xiàn)，Ⅰ檔輪帶處窯筒體溫度是370℃，輪帶溫度是208℃，此時輪帶與墊板之間已經(jīng)沒有間隙；Ⅱ檔輪帶處窯筒體的溫度是220℃，輪帶溫度是155℃。回轉(zhuǎn)窯是以冷態(tài)下的最佳狀態(tài)設(shè)計的，在冷態(tài)下，筒體在窯頭的部分略微向上翹起，三檔輪帶之間的部分有不同撓度，窯尾部分有向下的撓度（如圖3所示，藍色的是筒體的實際中心線，紅色的是筒體的理論中心線），這樣在冷態(tài)下，Ⅱ檔、Ⅲ檔的輪帶與托輪有較好的接觸；按照這個理論，Ⅰ檔的輪帶與托輪之間會有間隙，但是輪帶與墊板之間還有一定的間隙，這樣輪帶就會略微傾斜，它與托輪也有較好的接觸。在熱態(tài)下，按照設(shè)計，窯筒體的最高溫度應(yīng)該位于Ⅰ檔輪帶和Ⅱ檔輪帶之間靠近Ⅱ檔輪帶的位置。三個輪帶處的筒體溫度相比較：Ⅱ檔輪帶處筒體溫度最高，Ⅰ檔輪帶處筒體溫度次之，Ⅲ檔輪帶處筒體溫度最低。因為Ⅱ檔輪帶處筒體的溫度高于Ⅰ檔和Ⅲ檔輪帶處筒體的溫度，這樣Ⅱ檔輪帶處筒體中心會高于Ⅰ檔、Ⅲ檔輪帶處筒體中心的連線，故窯頭筒體在冷態(tài)下的翹起量會被彌補掉，如果按照設(shè)計溫度，這三檔輪帶與托輪的接觸都是好的。

現(xiàn)在，以本臺窯為例，窯筒體的最高溫度在Ⅰ檔輪帶附近，按照測量值計算如下：

由于Ⅰ檔輪帶與墊板之間沒有了滑移量，窯筒體中心線在這個位置的熱膨脹位移是從冷態(tài)下的窯筒體中心線到熱態(tài)下輪帶中心線的距離。

Ⅰ檔輪帶的徑向膨脹量：

h1=5930×（208-20）×1.2×10-5mm=13.38mm（常溫取20℃，熱膨脹系數(shù)取1.2×10-5，以下相同。此處為近似計算，5930mm是輪帶內(nèi)徑與外徑的算術(shù)平均值。）

輪帶膨脹后中心點向上的位移：

在冷態(tài)下，窯筒體中心點與輪帶中心點的標(biāo)高差值：

Δh2=mm=7mm（Ⅰ檔輪帶與墊板之間的間隙冷態(tài)下為14mm）

那么，窯筒體熱態(tài)下的中心點相對于冷態(tài)下的位移是：

Ⅱ檔輪帶與墊板之間存在滑移量，窯筒體中心線在這個位置的熱膨脹位移可以近似地看作是：冷態(tài)下的窯筒體中心線到熱態(tài)下的窯筒體中心線的位移與輪帶厚度的熱膨脹量之和（如圖4）。

Ⅱ檔輪帶厚度的熱膨脹量為：

Δh3=490×（155-20）×1.2×10-5mm=0.79mm（輪帶厚度是490mm）

窯筒體的徑向熱膨脹量為：

h2=5390×（220-20）×1.2×10-5mm=12.94mm（筒體外徑是5390mm）

窯筒體中心點的熱膨脹位移為：

那么，窯筒體中心點相對于冷態(tài)下的位移為：

在忽略墊板熱膨脹的情況下，Ⅰ檔輪帶處筒體中心點位移Δh與Ⅱ檔輪帶處筒體中心點位移Δk之差為：

這樣，Ⅰ檔輪帶處筒體的中心點比理論值高出6.43mm，按照比例可以得出Ⅰ檔輪帶與托輪的理論最大間隙：

Ⅰ檔輪帶與托輪的實際最大間隙，還要用δ1加上一個自然狀態(tài)下的翹起量；Ⅱ檔輪帶與托輪的實際最大間隙，要用δ2減去一個自然狀態(tài)下的撓度。這樣，就表現(xiàn)出了Ⅰ檔輪帶與托輪的最大間隙大于Ⅱ檔輪帶與托輪的最大間隙。

隨著輪帶與托輪接觸間隙的變化，托輪的受力發(fā)生變化，軸瓦的受力也跟著變化，從而引起軸瓦溫度的變化。如果現(xiàn)在就調(diào)整托輪，等溫度正常之后，輪帶與托輪的接觸間隙還會變化，那樣，我們還要再次重新調(diào)整托輪。

處理方法：要求業(yè)主的操作員根據(jù)我們的設(shè)計調(diào)整對窯的操作，首先把整個窯筒體溫度的變化趨勢改變過來，即：Ⅱ檔輪帶處筒體溫度最高、Ⅰ檔輪帶處筒體溫度次之、Ⅲ檔輪帶處筒體溫度最低。如果更正之后瓦的溫度還是過高，再調(diào)整托輪。

結(jié)果：窯筒體溫度變化趨勢正常之后，當(dāng)窯的轉(zhuǎn)速為3.5r/min、喂料量達到360t/h時，Ⅰ檔、Ⅱ檔輪帶與托輪接觸良好，Ⅱ檔托輪1號瓦的溫度降到了42℃，其余瓦的溫度都在35℃以下。

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趙 蓮