林明春,康葉偉,王維斌,熊 敏,張 磊
(1.中國石油管道研究中心,河北 065000;2.中國石油管道公司沈陽調(diào)度中心,遼寧 110031)
大型儲(chǔ)罐是石化企業(yè)中極其重要的設(shè)施,其安全運(yùn)行有著重要的意義,所以需要對(duì)儲(chǔ)罐進(jìn)行定期檢測(cè)。儲(chǔ)罐檢測(cè)對(duì)象主要為罐底、罐壁、罐頂及相關(guān)附件[1-2]。在儲(chǔ)罐運(yùn)行過程中,由于受壓力變化、介質(zhì)腐蝕等不利因素的影響,罐底板腐蝕和泄漏是造成儲(chǔ)罐安全隱患的最主要原因。目前,儲(chǔ)罐罐底聲發(fā)射在線檢測(cè)技術(shù)的應(yīng)用越來越得到石化行業(yè)的認(rèn)可,然而,對(duì)不同類型的儲(chǔ)罐,應(yīng)用聲發(fā)射檢測(cè)時(shí)信號(hào)采集的方法卻基本相同[2-6]。對(duì)于拱頂罐[7],由于儲(chǔ)罐內(nèi)外溫差的緣故,罐頂會(huì)形成液滴,液滴滴落到液面時(shí)會(huì)產(chǎn)生聲發(fā)射信號(hào),通用的信號(hào)采集方法無法區(qū)分來自罐底缺陷和罐頂液滴的聲發(fā)射信號(hào)。筆者提出利用護(hù)衛(wèi)傳感器的方法,濾除來自罐頂液滴的聲發(fā)射噪聲信號(hào),從而提高罐底缺陷聲發(fā)射信號(hào)的有效性。
采用聲發(fā)射技術(shù)對(duì)儲(chǔ)罐底板進(jìn)行在線檢測(cè)主要是利用載荷變化時(shí),腐蝕減薄區(qū)產(chǎn)生變形而引起的腐蝕層脫落與開裂,以及泄漏產(chǎn)生的湍流聲等聲發(fā)射信號(hào)。在工作狀態(tài)下,儲(chǔ)罐底板主要有以下兩種有效的聲發(fā)射源[8]:局部嚴(yán)重腐蝕區(qū)的受載變形產(chǎn)生有效聲源及泄漏點(diǎn)的液體流動(dòng)聲源。
通過按一定陣列固定布置在儲(chǔ)罐上的換能器接收來自罐底板“聲源”的信號(hào),通過專門的軟硬件對(duì)這些信息進(jìn)行數(shù)據(jù)采集與分析處理,以判斷罐底板的腐蝕情況以及是否存在泄漏,罐底聲發(fā)射在線檢測(cè)原理如圖1所示。在檢測(cè)前,儲(chǔ)罐液位上升到其安全液位的80%以上,并靜止24h以上;在距離罐底約1m 左右的位置,沿罐壁圓周均布一定數(shù)量的聲發(fā)射傳感器(具體傳感器數(shù)量根據(jù)儲(chǔ)罐的直徑?jīng)Q定),通過信號(hào)電纜把傳感器與聲發(fā)射檢測(cè)儀連接,從而實(shí)現(xiàn)罐底聲發(fā)射在線檢測(cè)[9]。
圖1 儲(chǔ)罐聲發(fā)射在線檢測(cè)原理圖
外浮頂儲(chǔ)罐和內(nèi)浮頂儲(chǔ)罐浮盤漂浮在儲(chǔ)罐內(nèi)含液體的液面上,基本不存在來自罐頂?shù)牡我涸肼曈绊懀梢园凑請(qǐng)D1所示原理進(jìn)行信號(hào)采集。但對(duì)于拱頂儲(chǔ)罐,由于儲(chǔ)罐內(nèi)外溫差的緣故,罐頂會(huì)形成液滴,液滴滴落到液面時(shí)會(huì)產(chǎn)生滴落噪聲,直接在油品中傳播,且該信號(hào)與罐底泄漏信號(hào)十分相似,因此如果不加以消除,就會(huì)對(duì)罐底聲發(fā)射源的性質(zhì)做出錯(cuò)誤判斷,并直接影響到罐底結(jié)構(gòu)完整性的評(píng)價(jià)結(jié)果[10]??紤]到滴落噪聲與罐底腐蝕信號(hào)的聲源方向的不同,筆者提出增加一組傳感器的方法,通過在罐壁上布置兩組傳感器,其中一組接收來自罐頂液滴撞擊液面產(chǎn)生的聲發(fā)射信號(hào),即護(hù)衛(wèi)傳感器,另一組接收來自罐底的聲發(fā)射信號(hào)。根據(jù)護(hù)衛(wèi)傳感器和檢測(cè)傳感器被觸發(fā)的先后順序,對(duì)聲發(fā)射波的來源方向進(jìn)行區(qū)分,進(jìn)而達(dá)到屏蔽來自罐頂液滴聲發(fā)射源的目的。
護(hù)衛(wèi)傳感器的數(shù)量原則上與檢測(cè)傳感器的數(shù)量相同,如果聲發(fā)射儀的檢測(cè)通道數(shù)有限,也可適當(dāng)減少,但傳感器之間的間距≤10 m,否則將導(dǎo)致遺漏液滴聲發(fā)射信號(hào)的采集。護(hù)衛(wèi)傳感器布置點(diǎn)可位于主傳感器組正上方,也可以與主傳感器交錯(cuò)布置,但要求與主傳感器一樣沿罐壁均布,如圖2所示。
圖2 護(hù)衛(wèi)傳感器布置高度設(shè)置
在罐底腐蝕聲發(fā)射檢測(cè)試驗(yàn)中主要是采集來自罐底的腐蝕聲發(fā)射信號(hào),所以要求主傳感器位置距離罐底盡可能地近一些;但考慮到罐底可能會(huì)有淤積層,所以推薦主傳感器距離罐底1m 左右。
當(dāng)護(hù)衛(wèi)傳感器組產(chǎn)生定位事件時(shí),可令主傳感器組中的所有傳感器在一段時(shí)間內(nèi)閉鎖,主傳感器在閉鎖時(shí)間內(nèi)不進(jìn)行任何定位計(jì)算,以忽略滴落噪聲產(chǎn)生的定位。其中,主傳感器的閉鎖時(shí)間Δt可根據(jù)兩傳感器組之間的距離d以及聲發(fā)射波在特定介質(zhì)中的傳播速度v來確定,即Δt=d/v。為了保證主傳感器盡可能多地接收到來自罐底的有效聲發(fā)射信號(hào),要求主傳感器的閉鎖時(shí)間越短越好(但不能小于系統(tǒng)規(guī)定的最小閉鎖時(shí)間Δt),這就要求兩組傳感器之間的距離越短越好。
如圖2所示,假定罐頂油品滴落點(diǎn)位于靠近罐壁位置,5號(hào)傳感器的正上方(其它位置的滴落在計(jì)算方法上與之類似)。罐頂?shù)温湓肼曂ㄟ^油品傳播,首先觸發(fā)護(hù)衛(wèi)傳感器(4,5和6號(hào)傳感器),并會(huì)產(chǎn)生一個(gè)定位事件。分別經(jīng)過時(shí)間Δt1,Δt2和Δt3后,再觸發(fā)主傳感器(1,2和3號(hào)傳感器)。根據(jù)幾何關(guān)系,聲源傳播至護(hù)衛(wèi)傳感器和主傳感器的最大路徑之差為2號(hào)和5號(hào)傳感器之間的直線距離,故:
因此,在護(hù)衛(wèi)傳感器被觸發(fā)后,令主傳感器在之后的Δtmax內(nèi)閉鎖,即可忽略由罐頂?shù)温湓肼曇鸬亩ㄎ弧?/p>
雖然主傳感器組在閉鎖時(shí)間內(nèi)不進(jìn)行定位計(jì)算,但建議對(duì)所有超過閾值的聲發(fā)射撞擊都進(jìn)行記錄和保存,以利于數(shù)據(jù)的事后分析處理。
對(duì)中國石油管道公司某輸油站上的1萬立方拱頂柴油罐進(jìn)行了在線檢測(cè)試驗(yàn)?,F(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)如圖3所示,主傳感器和護(hù)衛(wèi)傳感器各采用9個(gè),呈交叉錯(cuò)位布置。主傳感器組距離罐底0.75m,護(hù)衛(wèi)傳感器距離罐底2.07m,閉鎖時(shí)間為3ms。
圖3 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)情況
各通道閾值設(shè)定為50dB,在5 號(hào)主傳感器的正上方高于護(hù)衛(wèi)傳感器位置處用木槌敲擊罐壁,在開通護(hù)衛(wèi)傳感器功能的情況下,罐底定位結(jié)果如圖4所示,定位事件數(shù)為41個(gè);當(dāng)關(guān)閉護(hù)衛(wèi)傳感器功能時(shí),在相同的情況下,定位結(jié)果如圖5所示,定位事件數(shù)為178個(gè)。
各通道閾值設(shè)定為40dB,關(guān)閉儲(chǔ)罐的所有進(jìn)出油口及各電子采集設(shè)備,從試驗(yàn)當(dāng)天18:32開始采集,直到次日11:57停止,共采集了17.3h。在開通護(hù)衛(wèi)傳感器功能的情況下,罐底定位結(jié)果如圖6所示,定位事件數(shù)為2 414個(gè);通過軟件設(shè)置,對(duì)同一組數(shù)據(jù)關(guān)閉護(hù)衛(wèi)傳感器功能時(shí),定位結(jié)果如圖7所示,定位事件數(shù)為4 645個(gè)。試驗(yàn)證明,護(hù)衛(wèi)傳感器能有效地濾除來自罐頂液滴產(chǎn)生的干擾信號(hào)。
對(duì)于拱頂儲(chǔ)油罐,在進(jìn)行罐底聲發(fā)射在線檢測(cè)時(shí),罐頂液滴會(huì)造成很大的干擾信號(hào)。提出的利用護(hù)衛(wèi)傳感器濾除液滴干擾的方法,通過對(duì)中石油管道公司某輸油站1萬立方拱頂柴油罐進(jìn)行試驗(yàn),結(jié)果表明能有效地濾除罐頂液滴產(chǎn)生的干擾噪聲,為進(jìn)一步對(duì)聲發(fā)射信號(hào)分析帶來了極大的便利。
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