周 旭,陳育榮,孫傳瓊
(湖北汽車工業(yè)學(xué)院 機(jī)械工程系,湖北 十堰442002)
液壓靜力壓樁機(jī)是利用高壓油產(chǎn)生的強(qiáng)大靜壓力,平穩(wěn)、安靜地將預(yù)制樁快速壓入地基的一種新型樁工機(jī)械;以往文獻(xiàn)對液壓靜力壓樁機(jī)夾樁機(jī)構(gòu)的使用、設(shè)計(jì)和改進(jìn)討論較多[1,6]。 在壓樁過程中,由于地基土質(zhì)多變、地面受力不均或壓樁機(jī)未能完全調(diào)平等原因,預(yù)制樁的垂直度沒有滿足設(shè)計(jì)要求,此時(shí)就要進(jìn)行拔樁;有必要進(jìn)行拔樁時(shí)夾樁機(jī)構(gòu)和預(yù)制樁的靜態(tài)受力分析和研究。
圖1為多點(diǎn)均壓式夾樁機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)[7],圖1a表示有2套相同的夾樁機(jī)構(gòu)沿靜壓預(yù)制樁的軸線分上下兩層對稱布置,圖1b表示這種夾樁機(jī)構(gòu)的夾樁液壓缸和多瓣鉗口繞預(yù)制樁周圍的分布情況。
圖1 多點(diǎn)均壓式夾樁機(jī)構(gòu)原理圖
圖2 夾樁機(jī)構(gòu)受力圖
分析圖2a可得:
式中,f為錐形楔塊與鉗口、錐形楔塊與夾樁箱體內(nèi)圓柱面、鉗口與中間支承座之間的靜摩擦系數(shù);fj為鉗口與預(yù)制樁之間的靜摩擦系數(shù)。
解式(1)~(8)可得:
分析圖2b同理可得:
一般情況下,為了設(shè)計(jì)和制造方便,降低成本,便于使用和維修,上、下夾樁機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)相同。上、下夾樁油缸的夾樁力相同。
為了研究式(9)、式(10)中的參數(shù)對夾樁結(jié)構(gòu)單個(gè)上、下鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力的影響,各參數(shù)預(yù)設(shè)值見表1。
表1 參數(shù)的預(yù)設(shè)值
當(dāng)各參數(shù)如表1的預(yù)設(shè)值時(shí),利用式(9);α為變量,取值13°~15°;拔樁時(shí)上鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨錐形楔塊升角α的變化如圖3a所示。
當(dāng)各參數(shù)如表1的預(yù)設(shè)值時(shí),利用式(9);f為變量,取值0.1~0.15;拔樁時(shí)上鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨靜摩擦系數(shù)f的變化如圖3b所示。
當(dāng)各參數(shù)如表1的預(yù)設(shè)值時(shí),利用式(10);α為變量,取值13°~15°;拔樁時(shí)下鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨錐形楔塊升角α的變化如圖3c所示。
當(dāng)各參數(shù)如表1的預(yù)設(shè)值時(shí),利用式(10);f為變量,取值0.1~0.15;拔樁時(shí)上鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨靜摩擦系數(shù)f的變化如圖3d所示。
圖3 、與α、f的變化關(guān)系曲線
由圖3可知,拔樁時(shí)上鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力小于下鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力。
由圖3a、圖3c可知,拔樁時(shí)鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨錐形楔塊升角的增大而減小。
由圖3b、圖3d可知,拔樁時(shí)鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨靜摩擦系數(shù)的增大而減小。
由式(9)、式(10)可知,拔樁時(shí)鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力隨夾樁力的增大而增大。
拔樁時(shí)上鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力小于下鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力。
為了增大液壓靜力壓樁機(jī)夾樁機(jī)構(gòu)拔樁時(shí)鉗口與預(yù)制樁之間的法向作用力,可采取如下措施:1)增加夾樁力;2)減小錐形楔塊升角;3)減小夾樁機(jī)構(gòu)內(nèi)部鋼與鋼的的靜摩擦系數(shù)。
[1] 鄧洪超,林 琳,王實(shí)武.靜力壓樁機(jī)夾樁機(jī)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)[J].建筑機(jī)械化,2008(2): 41-45.
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