張友根

(寧波海達(dá)塑料機(jī)械有限公司,浙江寧波315200)

注射機(jī)雙曲肘斜排列七支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)力學(xué)性能的分析研究

張友根

(寧波海達(dá)塑料機(jī)械有限公司,浙江寧波315200)

雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)是一種創(chuàng)新發(fā)明的注射機(jī)合模機(jī)構(gòu),建立了機(jī)構(gòu)的力學(xué)模型,提出了機(jī)構(gòu)增力比、鎖模力、剛度等主要力學(xué)技術(shù)參數(shù)的計(jì)算理論和工程計(jì)算準(zhǔn)則,研究了機(jī)構(gòu)正常運(yùn)行的主要力學(xué)技術(shù)參數(shù)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,并通過(guò)實(shí)例驗(yàn)證了設(shè)計(jì)計(jì)算理論和公式的可行性,為機(jī)構(gòu)的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用提供了理論基礎(chǔ)和工程設(shè)計(jì)方法。

肘桿合模機(jī)構(gòu);7支點(diǎn);力學(xué)性能;設(shè)計(jì)和計(jì)算;分析研究

雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)是在傳統(tǒng)的雙曲肘斜排列4支點(diǎn)、5支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)上創(chuàng)新研發(fā)的一種超大行程比、鎖模剛性特性優(yōu)越、移模速度高而穩(wěn)定的優(yōu)良性能的新穎的注射機(jī)合模機(jī)構(gòu)。本文對(duì)雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)在建立力學(xué)模型的基礎(chǔ)上,對(duì)其力學(xué)性能的特性進(jìn)行了分析研究,提出了增力比、鎖模力、鎖模油缸活塞桿推力、剛度等機(jī)構(gòu)主要技術(shù)參數(shù)的工程計(jì)算準(zhǔn)則和設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,并用實(shí)例驗(yàn)證了工程計(jì)算準(zhǔn)則的可行性,為此種機(jī)構(gòu)的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用提供了理論基礎(chǔ)和工程設(shè)計(jì)方法。

1 雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)特性

圖1為雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖。上半部是機(jī)構(gòu)處于移模最大行程的極限,下半部是機(jī)構(gòu)處于移模最大行程的起始極限。

圖1 雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖

從圖1可看出,雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)可以看做由雙曲肘斜排列5支點(diǎn)外翻式合模機(jī)構(gòu)(DBEFG機(jī)構(gòu))和曲滑機(jī)構(gòu)(ADC機(jī)構(gòu))的兩種型式的肘桿機(jī)構(gòu)組合而成,兩種型式肘桿機(jī)構(gòu)鉸接于D點(diǎn)。曲滑機(jī)構(gòu)為主動(dòng)件,AD桿為主動(dòng)推力桿,導(dǎo)向件為推力座的兩側(cè)的導(dǎo)柱導(dǎo)向副(序號(hào)6)。兩種連桿機(jī)構(gòu),通過(guò)D點(diǎn)鉸接后,單排共有7個(gè)鉸接支點(diǎn),B、F、G三點(diǎn)成一直線后與軸心線成正斜角排列,兩組連桿機(jī)構(gòu)上下對(duì)稱排列,開(kāi)模過(guò)程中主擺桿(BF桿)向外側(cè)運(yùn)行,所以簡(jiǎn)稱為雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)。

主要技術(shù)參數(shù)如圖2所示。與水平的夾角,即上偏角,ξ=-ψ1

θ——主擺桿BEF的L1和L6呈之間的夾角, e為偏心距,e=L6sinθ

γ——主擺桿BEF和肘桿FG的B、F、G三點(diǎn)呈一直線時(shí)與水平的夾角,即斜角

α——主擺桿BEF繞B點(diǎn)旋轉(zhuǎn)角,即擺角。主擺桿BEF和肘桿FG的B、F、G三點(diǎn)呈一直線時(shí)為終止極限擺角,終止極限擺角為零度

α0——主擺桿移模起始極限擺角,即開(kāi)模最大擺角

β——肘桿GF移動(dòng)過(guò)程中與水平夾角,移模最大行程時(shí),即主擺桿BEF和肘桿FG的B、F、G三點(diǎn)呈一直線,β=-γ

β0——肘桿FG移模起始極限角,也即最大開(kāi)模行程終止極限角

ψ——連桿DE運(yùn)動(dòng)過(guò)程中D處與水平夾角

ψ0——起始極限角

ψ1——終止極限角

λ——主擺桿BEF的L2和肘桿FG的L2之長(zhǎng)度比,λ=L1/L2

e1——機(jī)構(gòu)偏心距,e1=(L1+L2)sinγ

BEF——主擺桿,BF=L1,BE=L6

FG——肘桿,FG=L2

DE——連桿,DE=L3

CD——上擺桿,CD=L4

AD——推力桿,AD=L5

圖2 雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)運(yùn)行及主要參數(shù)圖

2 機(jī)構(gòu)力學(xué)模型[1-3]

圖3為雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)力學(xué)模型。

ρ——推力桿L5與水平夾角,即推力角

ρo——推力起始極限角

ρ1——推力終止極限角,此時(shí)C、D、E三點(diǎn)成一直線

φ——上擺桿CD桿繞C點(diǎn)擺動(dòng)角度,終止極限擺角為零度,最大擺角φ0時(shí),C、D、E三點(diǎn)成一直線

ξ——上擺桿CD在C、D、E三點(diǎn)成一直線時(shí)

原動(dòng)件CD桿受到AD桿的推力,把力通過(guò)連桿DE作用到從動(dòng)件BE桿上,力沿DE方向,BEF桿受到作用力后,把力通過(guò)曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的從動(dòng)件FG桿作用到滑塊(移動(dòng)模板)G(鉸接支點(diǎn))上,力沿FG方向,實(shí)現(xiàn)克服阻力運(yùn)行和高壓鎖緊及開(kāi)模。

2.1 系統(tǒng)剛度計(jì)算K準(zhǔn)則

機(jī)構(gòu)剛度決定于拉桿剛度、擺桿和肘桿的剛度。機(jī)構(gòu)剛度特征與其他雙曲肘合模機(jī)構(gòu)剛度特征相同,可按以下剛度計(jì)算準(zhǔn)則進(jìn)行。

主擺桿BEF剛度KL1:

肘桿FG剛度KL2:

拉桿剛度KL:

E——材料彈性模量,合金鋼E=2×104

kN/cm2;鑄鋼E=1.75×104kN/cm2;

高強(qiáng)度球墨鑄鐵E=1.6×104kN/cm2A1、A2、AL——零件主擺桿、肘桿、拉桿的單塊載面積,cm2n1、n2、nL——零件主擺桿、肘桿、拉桿的數(shù)量系統(tǒng)剛度K[4]:

2.2 機(jī)構(gòu)變形力Pm計(jì)算準(zhǔn)則

機(jī)構(gòu)變形力取決于機(jī)構(gòu)鎖模角、機(jī)構(gòu)剛度、擺桿和肘桿的長(zhǎng)度參數(shù)、額定鎖模力,可按以下計(jì)算準(zhǔn)則進(jìn)行。

臨界變形角αL,可按文獻(xiàn)[2]推薦公式處理:

鎖模角αm,可按文獻(xiàn)[4]推薦公式處理:

機(jī)構(gòu)處于鎖模角位置的機(jī)構(gòu)變形力Pm:

2.3 系統(tǒng)增力比[5]

系統(tǒng)增力比是指達(dá)到額定鎖模力的機(jī)構(gòu)變形力Pm與鎖模缸活塞桿推力Po之比。由圖3,增力比M:

式中 Pm——達(dá)到額定鎖模力的機(jī)構(gòu)變形力

2.3.1 機(jī)構(gòu)DBEFG力學(xué)性能分析

由圖3,對(duì)機(jī)構(gòu)DBEFG,以G點(diǎn)為研究對(duì)象,變形力Pm為:

式中 Pc——GF桿所受的力

以主擺桿為研究對(duì)象,并對(duì)B點(diǎn)取力矩,根據(jù)力矩平衡原理:

式中 Pe——DE桿所受的力

2.3.2 機(jī)構(gòu)CDEA力學(xué)性能分析:

由圖3,對(duì)機(jī)構(gòu)CDEA,以A點(diǎn)為研究對(duì)象:

式中 PA——推力桿AD受力

P0——合模油缸活塞桿作用于A點(diǎn)軸向推力

以DC桿為研究對(duì)象,并對(duì)C點(diǎn)取力矩,根據(jù)力矩平衡原理:

FD桿對(duì)C點(diǎn)力矩r3和AD桿對(duì)C點(diǎn)力矩r5,由于與之有關(guān)的角度很難直接從理論計(jì)算公式求得,可直接采用CAD圖解法求得,能達(dá)到足夠的精度。

2.3.3 系統(tǒng)增力比M

由式(8)、(9)、(11)、(12)、(14),系統(tǒng)增力比M:

上式說(shuō)明,當(dāng)主擺桿BF的擺角α為0°,即主擺桿和肘桿的B、F、G三點(diǎn)呈一直線,此時(shí)γ= -β,意味著增力比無(wú)窮大,移動(dòng)模板處于自鎖狀態(tài),不需要鎖模油缸推力,就能可靠地鎖住模具。

2.4 鎖模油缸內(nèi)徑D計(jì)算準(zhǔn)則

機(jī)構(gòu)處于鎖模角位置,所需鎖模缸活塞桿推力最大,此力作為鎖模缸力設(shè)計(jì)參數(shù)。

鎖模油缸活塞桿推力P0:

式中 η1——肘桿機(jī)構(gòu)機(jī)械效率,0.6～0.7,一般取0.65

η2——液壓系統(tǒng)效率,一般取0.9

Py——液壓系統(tǒng)額定工作壓力,MPa根據(jù)求出的鎖模缸內(nèi)徑D向大的方面圓整為整數(shù)作為設(shè)計(jì)值。

2.5 機(jī)構(gòu)角度變量計(jì)算準(zhǔn)則

2.5.1 ξ角計(jì)算準(zhǔn)則

圖4 雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)角度變量分析圖

由圖4:

2.5.2 β角計(jì)算準(zhǔn)則

β角受制于擺角α,與主擺桿BEF和肘桿FG的尺寸參數(shù)及位置參數(shù)有關(guān),由圖2,可用下式表達(dá)(推導(dǎo)略):

2.5.3 ρ、φ、ψ角的工程圖解法計(jì)算準(zhǔn)則由圖3,可以得出如下關(guān)系式:

上式可表示為:

式(21)建立了φ、ψ、ρ角之間的函數(shù)關(guān)系。由圖2:

當(dāng)(φ+ξ)為銳角時(shí),式(23)成立;當(dāng)(φ+ξ)為鈍角時(shí),式(23)改為下式:

式(22)、(23)、(24)式,建立了φ、ψ、ρ角之間的函數(shù)關(guān)系。以α角為已知基準(zhǔn)角,用CAD圖解法求出φ、ψ、ρ角中的一個(gè)角,然后用解析法通過(guò)式(22)、(23)、(24),就能求得ψ角及φ角。也可用CAD圖解法直接求得三個(gè)角。

2.5.4 ρ、φ、ψ角的解析法計(jì)算

由圖3,可以得出如下關(guān)系式:

將式(25)、(26)移項(xiàng)后分別平方相加,消去角ψ,并整理φ與α之間兩個(gè)角度變量參數(shù)的函數(shù)關(guān)系,φ=f(α)得:

將式(25)、(26)移項(xiàng)后分別平方相加,消去角(φ+ξ),并整理得ψ與α之間兩個(gè)角度變量參數(shù)的函數(shù)關(guān)系,ψ=f(α):

式(27)、(28)建立了角φ、ψ與α之間的函數(shù)關(guān)系,通過(guò)計(jì)算機(jī)求解φ、ψ后,即可由式(21)求出ρ角。

2.6 計(jì)算實(shí)例

鎖模力P=1200 kN的7支點(diǎn)肘桿合模機(jī)構(gòu),主擺桿BEF:單排二塊,L1=320 mm,L6=225.06 mm,θ=2.508°,單塊載面積A1=6.2×10=62 cm2;肘桿FG:單排四塊,L2=300 mm,單塊載面積A2=3.6×10=36 cm2;連桿DE:單排二塊,L3=178.34 mm,單塊載面積A3=2.8×7=19.6 cm2;上擺桿CD:單排二塊,L4=160 mm,單塊載面積A4=2.8×7=19.6 cm2;推力桿AD:單排一塊,L5=110 mm,單塊載面積A5=4×7=28 cm2;拉桿:4根,最大受力長(zhǎng)度LL=2000 mm,直徑DL=70 mm。斜角γ=2.773°,偏心量e1=30 mm,ξ =43.823°,L6=225.06 mm,L5=110 mm,e2=95 mm,e3=160 mm,α0=69.337°,γ=2.773°,θ= 2.508°,e=9.85mm,λ=320/300=1.0667。系統(tǒng)工作壓力Py=16 MPa。計(jì)算增力比、鎖模缸活塞桿最大推力、鎖模缸內(nèi)徑、鎖緊力、鎖模力。圖5為合模力1200 kN雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)力學(xué)性能分析計(jì)算圖。

由式(5),臨界變形角:

由式(6),鎖模角:

由式(19),α為鎖模角時(shí),移模角β:

根據(jù)2.5.3節(jié)計(jì)算準(zhǔn)則,α為鎖模角時(shí),圖解法(圖5)求得ρ:

ρ=15.158°

α為鎖模角時(shí),ρ=15.158°,由式(22),ψ:

已知ξ=43.823°,α為鎖模角時(shí),由上式求得ρ=15.158°,由式(23),φ:

當(dāng)鎖模角αm=2.317°,由式(15),系統(tǒng)增力比M:

也可用圖解法(見(jiàn)圖5)求取M。由圖6, re=142.828 mm,r3=63.279 mm, r5=150.602 mm,rc=26.685 mm。

由式(15),系統(tǒng)增力比M:

由式(24),機(jī)構(gòu)所需變形力Pm:

系統(tǒng)機(jī)械效率η1取為0.65,液壓系統(tǒng)效率η2取為0.9,由式(16),達(dá)到額定鎖模力所需的鎖緊力,鎖模油缸活塞桿推力P0:

由式(17),液壓系統(tǒng)額定工作壓力16 MPa,

圖5 鎖模力1200kN雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)力學(xué)性能分析計(jì)算圖

由式(1～4),得到主擺桿肘桿、拉桿和系統(tǒng)剛度:

由式(2),肘桿剛度:

由式(3),拉桿剛度:

由式(4),系統(tǒng)剛度:達(dá)到鎖模油缸活塞桿推力P0,鎖模油缸內(nèi)徑D:

鎖模油缸內(nèi)徑圓整為9 cm,在額定系統(tǒng)壓力下,鎖模缸活塞桿推力P0:

鎖模油缸內(nèi)徑增大后,活塞桿推力相應(yīng)增加,鎖緊力、鎖模力也相應(yīng)增加。在鎖模油缸內(nèi)徑變化很小的范圍內(nèi),增加的活塞桿推力與鎖緊力、鎖模力的關(guān)系可按正比處理。鎖模油缸直徑圓整為9 cm,能達(dá)到鎖模力Pm:

實(shí)測(cè):液壓系統(tǒng)額定工作壓力15.5 MPa,測(cè)得額定鎖模力為1280 kN。

理論計(jì)算:在液壓系統(tǒng)額定工作壓力15.5 MPa,額定鎖模力為:

理論計(jì)算與實(shí)測(cè)值誤差:

3 機(jī)構(gòu)自鎖及正常運(yùn)行條件

涉及機(jī)構(gòu)自鎖及正常運(yùn)行的角度是移模角β、起始推力角ζ、斜角γ和傳動(dòng)角υ。

3.1 移模角β0

β0角受制于自鎖條件[6]。由圖2可知,移動(dòng)模板固定鉸接支點(diǎn)G沿拉桿運(yùn)動(dòng),為防止β0角過(guò)大而自鎖,需滿足移模力大于等于摩擦力:

式中

式(29)改寫(xiě)為:

考慮到摩檫力及安全系數(shù),將上式改寫(xiě)為等式:

式中

G——移動(dòng)模板和模具的運(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量

f——移動(dòng)模板與拉桿之間摩擦系數(shù), f=0.10～0.20,一般取0.15

Pf——Pc的垂直分力

μ——安全系數(shù),μ=2

式(32)表明,當(dāng)cosβ0-μf sinβ0=0,即所需推力Pc等于無(wú)窮大,也即移動(dòng)模板處于自鎖狀態(tài)而無(wú)法移模。移模的基本條件是:

本文例中,β0=66.219°<70°,運(yùn)行順暢,說(shuō)明式(34)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是可行的。

3.2 起始推力角ζ設(shè)計(jì)準(zhǔn)則[7]

圖2曲滑機(jī)構(gòu)ADC中,ζ為起始推力角,必須小于180°才能推動(dòng)D0點(diǎn)繞C點(diǎn)向移模方向運(yùn)行,不產(chǎn)生上擺桿CD的D點(diǎn)向外側(cè)運(yùn)行。根據(jù)摩檫圓理論及工程實(shí)際,起始推力角不大于155°,即:

運(yùn)行順暢,說(shuō)明式(35)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是可行的。

3.3 斜角γ設(shè)計(jì)準(zhǔn)則

斜角大小直接與移動(dòng)模板受力繞度變形區(qū)域大小有關(guān),在機(jī)構(gòu)容許的情況下,盡可能減小斜角,以提高移動(dòng)模板剛度,一般取2.5°～3.5°。

3.4 傳動(dòng)角υ

圖6 雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)移模傳動(dòng)角分析圖

BEDC平面4連桿搖桿機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)角和合模運(yùn)行性能之間的關(guān)系。為保證機(jī)構(gòu)具備良好的傳動(dòng)性能,傳動(dòng)角υ越大對(duì)傳動(dòng)越有利,動(dòng)態(tài)反映性能越好,運(yùn)動(dòng)靈敏。設(shè)計(jì)關(guān)心的是最大傳動(dòng)角、鎖模傳動(dòng)角、最小傳動(dòng)角。

由圖6,傳動(dòng)角υ:

3.4.1 最大傳動(dòng)角

在移模最大行程極限點(diǎn)位置,傳動(dòng)角最大,即啟模的傳動(dòng)角為機(jī)構(gòu)的最大傳動(dòng)角。最大傳動(dòng)角關(guān)系到啟模的動(dòng)態(tài)反映性能,為使啟模具有良好的傳動(dòng)性能,啟模傳動(dòng)角υ≥45°。最大傳動(dòng)角:

根據(jù)機(jī)構(gòu)的特性,最大傳動(dòng)角也可用下式表示:

3.4.2 鎖模傳動(dòng)角

高壓鎖模點(diǎn)處,機(jī)構(gòu)傳遞的力矩最大,為達(dá)到機(jī)構(gòu)運(yùn)轉(zhuǎn)靈活,此點(diǎn)是鎖模動(dòng)態(tài)反映研究的重點(diǎn)。鎖模傳動(dòng)角:

式中 Φm——機(jī)構(gòu)處于鎖模角αm位置的DC桿的擺角

本文例中,Φm=11.283°。

根據(jù)本文例的運(yùn)行實(shí)際,由于機(jī)構(gòu)的特殊性,鎖模傳動(dòng)角取36°至40°較為合適?？s短L4的長(zhǎng)度,有利于增大傳動(dòng)角,L4的長(zhǎng)度受到機(jī)構(gòu)的限制。

3.4.3 最小傳動(dòng)角

當(dāng)D運(yùn)行到AD連線處,傳動(dòng)角為最小。機(jī)構(gòu)在移模過(guò)程中,僅克服不大于額定鎖模力10%的摩檫力,傳遞力矩小,所以對(duì)最小傳動(dòng)角沒(méi)有特定的要求,一般不小于20°。最小傳動(dòng)角:

本文例中,L3=178.34mm,L4=160mm, L6=225.06mm。最小傳動(dòng)角:

3.5 ξ角設(shè)計(jì)準(zhǔn)則

ξ角增大,有利于縮短D點(diǎn)行程在橫坐標(biāo)上投影長(zhǎng)度,即有利于增大行程比,但是減小了擺角α,即減小了移模行程,所以應(yīng)綜合考慮。

ξ角與機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)角υ(見(jiàn)圖6)有關(guān),ξ角與γ、θ、υ角直接相關(guān)。由上節(jié)分析,啟模點(diǎn)處傳動(dòng)角最大,所以啟模傳動(dòng)角υmin≥45°。

根據(jù)上述分析,由圖7,得出下述結(jié)論:

本文例中,

3.6 L3、L4、L6、L7

圖2中,L3、L4、L6、L7組成一個(gè)平面4連桿搖桿機(jī)構(gòu),根據(jù)雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)運(yùn)行的實(shí)際條件,4桿長(zhǎng)度約束條件:

在保證機(jī)構(gòu)運(yùn)行自如情況下,盡量縮短L3、L4的長(zhǎng)度,以減小機(jī)構(gòu)空間。

4 結(jié)語(yǔ)

本文對(duì)雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)做了初步分析研究,初步確立了計(jì)算和設(shè)計(jì)理論。首次提出的雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)的移模行程、合模油缸活塞桿行程、鎖緊力、鎖模力、合模油缸內(nèi)徑等計(jì)算公式,所得的結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果相符,說(shuō)明具有可行性。

雙曲肘斜排列7支點(diǎn)合模機(jī)構(gòu)說(shuō)明新穎的合模機(jī)構(gòu)有待我們?nèi)?chuàng)新發(fā)明。

[1]王知行劉廷榮.機(jī)械原理[M].北京:高等教育出版社,2001:64-82.

[2]北京化工大學(xué),華南理工大學(xué).塑料機(jī)械設(shè)計(jì)(第二板)[M].北京:中國(guó)輕工業(yè)出版社,1995:360-390.

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[6]黎廣貴.塑料注射成型機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)研究[J].現(xiàn)代機(jī)械,2008(1):8-9.

[7]袁云龍.基于遺傳算法的注塑機(jī)肘桿機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].機(jī)電工程,2009,26(4):23-25.

胡錦濤主席參觀法國(guó)施耐德電氣集團(tuán)卡羅斯中心自動(dòng)化工廠

日前,中國(guó)國(guó)家主席胡錦濤在對(duì)法國(guó)進(jìn)行國(guó)事訪問(wèn)的第三天,參觀了位于尼斯的施耐德電氣集團(tuán)卡羅斯中心自動(dòng)化工廠,并接見(jiàn)了施耐德電氣集團(tuán)全球總裁,法中委員會(huì)主席趙國(guó)華。施耐德電氣集團(tuán)是胡錦濤主席此次國(guó)事訪問(wèn)行程中參觀的唯一一家公司。

趙國(guó)華對(duì)胡錦濤主席及隨行人員參觀施耐德電氣集團(tuán)表示熱烈歡迎,同時(shí)表示,“作為全球能效管理專家,施耐德電氣秉承善用其效,盡享其能的宗旨,將一如既往地積極參與中國(guó)調(diào)整經(jīng)濟(jì)結(jié)構(gòu)、轉(zhuǎn)變發(fā)展方式的進(jìn)程,為中法友好合作,尤其是加強(qiáng)在節(jié)能減排和新能源領(lǐng)域的緊密合作貢獻(xiàn)力量?！?/p>

卡羅斯中心是施耐德電氣集團(tuán)現(xiàn)代化程度較高的自動(dòng)化中心,同時(shí)也是施耐德電氣在節(jié)能增效方面的優(yōu)秀范例之一。今年,該中心的產(chǎn)量增加百分之二十,但同時(shí)能源消耗卻降低了百分之十。同時(shí),卡羅斯中心的自動(dòng)化工廠和中國(guó)緊密相連,與上海研發(fā)中心共同研發(fā)新產(chǎn)品,為中國(guó)的工業(yè)和基礎(chǔ)設(shè)施提供自動(dòng)化解決方案。施耐德電氣還推出了完整的系統(tǒng)——EcoStruxureTM能效管理平臺(tái),涵蓋了從產(chǎn)品的生產(chǎn)質(zhì)量,生產(chǎn)效率,能耗,以及安全等多方面的管理。胡錦濤主席對(duì)自動(dòng)化技術(shù)在節(jié)能減排方面所發(fā)揮的巨大作用留下了深刻印象。

趙國(guó)華還向胡錦濤主席介紹了施耐德電氣公司在中國(guó)的發(fā)展情況。作為世界500強(qiáng)企業(yè)之一,施耐德電氣1987年在天津成立第一家合資廠,在隨后的十余年間不斷進(jìn)軍中國(guó)市場(chǎng); 1991年至2000年十年間,施耐德電氣開(kāi)始實(shí)現(xiàn)第一輪大規(guī)模投資,成立了施耐德電氣中國(guó)投資有限公司;2001年至今,施耐德電氣加大對(duì)中國(guó)市場(chǎng)的投入與承諾,不僅建立了中國(guó)研發(fā)中心,還實(shí)現(xiàn)大量的技術(shù)轉(zhuǎn)移;同時(shí)施耐德電氣積極全面參與中國(guó)的節(jié)能減排,計(jì)劃大力發(fā)展在中西部的業(yè)務(wù),建立企業(yè)和研發(fā)中心;推動(dòng)技術(shù)發(fā)展,同時(shí)為中國(guó)和全球提供服務(wù),成為真正的中國(guó)公司,為中法兩國(guó)在節(jié)能減排和新能源領(lǐng)域的廣泛合作貢獻(xiàn)力量。

施耐德電氣中國(guó)公司在實(shí)現(xiàn)中國(guó)長(zhǎng)期發(fā)展目標(biāo)的同時(shí),一直堅(jiān)持環(huán)境與經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展之路。23年前,施耐德電氣將微型斷路器帶入中國(guó),結(jié)束了“刀閘”時(shí)代,成為中國(guó)進(jìn)入安全用電時(shí)代的里程碑。今天,施耐德電氣已經(jīng)作為全球能效管理專家,致力于在中國(guó)推進(jìn)“節(jié)能增效”,積極為中國(guó)客戶及政府提供節(jié)能減排的專業(yè)化服務(wù),并且通過(guò)開(kāi)展LUL I項(xiàng)目和碧波計(jì)劃實(shí)現(xiàn)對(duì)社會(huì)和環(huán)境負(fù)責(zé),包括幫助貧困地區(qū)提高電力系統(tǒng),通過(guò)培訓(xùn)電工幫助該地區(qū)提高用電效率;同中國(guó)政府和大學(xué)積極合作;以及支持工業(yè)現(xiàn)代化,積極推動(dòng)能效管理。

中國(guó)作為施耐德電氣全球第二大市場(chǎng),已經(jīng)擁有26家工廠,6個(gè)物流中心以及3個(gè)研發(fā)中心。今年上半年,施耐德電氣亞洲區(qū)總部同中國(guó)區(qū)總部同時(shí)遷入北京望京科技園新址。同期,又向中國(guó)市場(chǎng)推出EcoStruxureTM能效管理平臺(tái),這一系列行動(dòng),都進(jìn)一步證明了對(duì)中國(guó)這個(gè)充滿活力的市場(chǎng)的關(guān)注與承諾。

(吳江洪)

Design Resea rch for the Tw in-togg le Slan ting Arrangem en t 7 Fulcrum s Clom p ing Structure of In jection Mold ing Mach ine

ZHANG You-gen
(Ningbo Haida Plastic Machinery Co.Ltd.,Ningbo 315200,China)

The twin-toggle slanting arrangement7 fulcrum s clomp ing structure is a innovation invention new clomp ing structure for injection molding machine,has established the organization mechanicalmodel,p roposed the organization increases the strength compared to,the locking force,the rigid ity and so on main mechanics technicalparameter computation theory and the engineering calculation criterion,has studied the organization normaloperation main mechanics technicalparameter design criterion,and has confirmed the design calculation theory and the formula feasibility through the examp le,hasp rovided the rationale and the engineering design method for the organization developmentand the app lication.

toggle clomp ing structure;7 fulcrum;design and calculation;analysis and research

book=6,ebook=201

TQ320.5

A

1005-1295(2010)06-0030-08

2010-08-25;

2010-09-24

張友根(1947-),男,教授級(jí)高級(jí)工程師,享受國(guó)務(wù)院政府特殊津貼總工程師,現(xiàn)主要從事塑料機(jī)械的科學(xué)發(fā)展工作。通訊地址:315200寧波鎮(zhèn)海俞范東路77號(hào)寧波海達(dá)塑料機(jī)械有限公司,E-mail:zhangyougen88@163.com。

do i:10.3969/j.issn.1005-1295.2010.06.009