張 龍，齊慧敏，王海波

（撫順石油化工研究院，遼寧撫順 113001）

減壓塔汽提段冷壁塔體研究*

張 龍，齊慧敏，王海波

（撫順石油化工研究院，遼寧撫順 113001）

針對(duì)當(dāng)前原油常減壓蒸餾裝置的形勢(shì)，從減壓深拔著手分析了當(dāng)前減壓塔汽提段的影響，提出了一種新型的冷壁減壓塔汽提段塔體構(gòu)思，并對(duì)其進(jìn)行了相關(guān)的研究闡述，總結(jié)出冷壁減壓塔汽提段塔體的現(xiàn)實(shí)意義，對(duì)新型減壓塔的設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

減壓深拔、汽提段、腐蝕、冷壁

近年來(lái)，隨著石油煉廠單套常減壓裝置加工規(guī)模的不斷擴(kuò)大和對(duì)裝置總拔出率要求的不斷提高，減壓塔的減壓拔出率對(duì)常減壓裝置的經(jīng)濟(jì)效益影響越來(lái)越大。如何提高減壓拔出率成為是煉油工作者普遍關(guān)注的課題。研究的重點(diǎn)主要集中在減壓爐爐管的逐級(jí)擴(kuò)徑和減壓轉(zhuǎn)油線、減壓塔頂抽真空系統(tǒng)優(yōu)化、以及塔內(nèi)構(gòu)件和規(guī)整填料取代塔板等方面[1]，取得了令人鼓舞的進(jìn)步。然而，在減壓塔汽提段的保溫和防腐方面所作的研究很少。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐數(shù)據(jù)來(lái)看，諸多裝置減壓塔汽提段在經(jīng)濟(jì)保溫厚度下塔壁溫達(dá)到40℃以上（大氣溫度為15℃），塔體散熱損失較大，造成汽提段內(nèi)溫度不高，嚴(yán)重影響了塔底輕餾分的汽化。另外，在塔底高溫下，環(huán)烷酸和硫?qū)λw腐蝕尤為嚴(yán)重，一些塔體的實(shí)測(cè)厚度小于最小計(jì)算厚度，影響了裝置的安全運(yùn)行。

1 減壓塔汽提段的現(xiàn)狀

1.1 散熱量大

煉油廠常減壓裝置減壓塔的汽提段所進(jìn)行的是對(duì)進(jìn)料一次閃蒸后的再次蒸出操作，其工藝參數(shù)特別是溫度對(duì)減壓拔出率有著重要的影響[2]。目前，減壓塔汽提段溫度和進(jìn)料閃蒸段的溫度有15～25℃的溫差，嚴(yán)重制約了汽提段渣油中輕餾分的再次汽化蒸出。這些溫差一方面原因是由于汽提段中的液相氣化吸收熱量造成汽提段溫度下降，但另一方面的原因是由于汽提段塔體散熱引起的。目前煉油廠常減壓裝置減壓塔汽提段的塔體均為熱壁，汽提段塔內(nèi)介質(zhì)溫度為370～390℃，塔壁溫度為300～ 350℃。雖然塔體包裹200～300 mm的保溫層，保溫層塔壁的溫度仍有40℃（環(huán)境溫度為15℃）。根據(jù)傳熱學(xué)穩(wěn)定流傅立葉定律，單層保溫結(jié)構(gòu)傳熱計(jì)算的基本公式為[3]：

其中：Q——塔壁散熱的熱流密度，kJ/（m2·h）；

T——塔內(nèi)介質(zhì)溫度，℃；

t——環(huán)境溫度（取15℃），℃；

δ——塔保溫厚度，mm；

λ——保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，kJ/（m·h·℃）；

α——空氣傳熱膜系數(shù)，kJ/（m2·h·℃）。

由熱流密度Q和保溫層壁溫tw可以算出塔壁的熱損失很大，如表1所示。

表1 不同操作溫度下塔體散熱損失量Table 1 The heatdissipationloss of towerbody underdifferent operating temperature

對(duì)于目前煉廠裝置規(guī)模大型化發(fā)展的趨勢(shì)，原油蒸餾塔的塔徑達(dá)到4～10 m，有的高達(dá)12 m以上[4]。在370℃[5]以上的操作溫度條件下，原油蒸餾減壓塔汽提段塔體的散熱損失量尤為巨大，造成汽提段塔底溫度上不去，使減壓渣油中有一定量的輕餾分蒸發(fā)不上去，減壓渣油中＜500℃餾分含量仍然＞5%，減壓蒸餾的切割點(diǎn)多數(shù)在540℃以下[6]，減壓塔的拔出率受到了限制。

1.2 腐蝕嚴(yán)重

通常減壓塔汽提段的溫度在370～390℃。塔底油品經(jīng)汽提蒸出后，減壓渣油含硫量高、酸值大。據(jù)文獻(xiàn)查[7]：一種硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.938%的原油經(jīng)常減壓蒸餾后，＞500℃減壓渣油中的硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)可達(dá)4.304%。而且，一般油品中含硫有機(jī)物在240℃時(shí)就開(kāi)始轉(zhuǎn)化為硫化氫和元素硫，且隨溫度的升高其轉(zhuǎn)化率增加很快。當(dāng)溫度在350～400℃時(shí)，硫化氫開(kāi)始分解生成活性硫。活性硫和硫化氫都會(huì)對(duì)設(shè)備造成嚴(yán)重的腐蝕。尤其是活性硫的腐蝕更為嚴(yán)重。同時(shí)，隨著加工原油劣質(zhì)化趨勢(shì)不斷發(fā)展，原油中的酸值越來(lái)越高。在減壓塔汽提段高溫條件下，含酸油對(duì)設(shè)備的腐蝕尤其嚴(yán)重。據(jù)相關(guān)資料報(bào)道[8]，對(duì)于不同的原油硫腐蝕對(duì)碳素鋼的腐蝕速率可達(dá)1.5～8.0 mm/a；環(huán)烷酸對(duì)碳素鋼的腐蝕速率高達(dá)7～18 mm/a。為此，減壓塔汽提段塔體必須選用1Cr18Ni9Ti或316L復(fù)合鋼材，塔體造價(jià)很高。

2 汽提段冷壁塔體的研究

針對(duì)當(dāng)前熱壁減壓塔汽提段存在散熱損失大、塔體腐蝕嚴(yán)重等現(xiàn)狀，為了保證減壓塔汽提段溫度，提高減壓拔出率。研究一種汽提段為冷壁塔體的減壓蒸餾塔。具體方案是在減壓塔汽提段塔壁內(nèi)設(shè)抗腐蝕耐磨襯里和隔熱層，結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖1所示。

圖1 汽提段冷壁塔體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure scheme of cold-wall stripping section

由于冷壁的汽提段的碳素鋼塔體不直接接觸塔內(nèi)的高溫、含硫和環(huán)烷酸的減壓渣油，從而降低汽提段塔體壁溫，減少塔體散熱損失，保證塔內(nèi)汽提段相對(duì)較高的溫度；同時(shí)避免塔體腐蝕，避免了熱壁汽提段塔體采用奧氏體鋼材增加工程投資的問(wèn)題。具體的研究措施如下：

2.1 采用隔熱層，減少散熱損失

減壓塔汽提段內(nèi)介質(zhì)為溫度370～390℃的減壓渣油，盡管渣油的熱阻系數(shù)較高，但汽提段塔體的散熱量仍然很大。通過(guò)在汽提段塔體內(nèi)側(cè)設(shè)置一定厚度的隔熱層，使汽提段塔底溫度和進(jìn)料段溫度的溫差可由目前的15～25℃減小到5～10℃。從而保證減壓塔底相對(duì)較高的溫度，使減壓渣油中更多的輕餾分蒸發(fā)上去，有利于提高減壓塔拔出率。隔熱層由容重小的大顆粒膨脹蛭石與粘合劑材料制成，通過(guò)用保溫釘固定的隔板把蛭石隔熱層夾在隔板和塔壁之間，保證了隔熱層的穩(wěn)定性。隔熱層的厚度以塔體外壁溫不超過(guò)平均環(huán)境溫度10℃為標(biāo)準(zhǔn)來(lái)進(jìn)行試驗(yàn)確定。

2.2 采用新型襯里材料，避免硫和酸腐蝕

由于原油劣質(zhì)化趨勢(shì)不斷加劇，高硫、高酸原油將是今后原油蒸餾裝置的主要原料供應(yīng)。由此帶來(lái)的蒸餾裝置的設(shè)備腐蝕成為煉油加工企業(yè)不得不重視的問(wèn)題，而減壓塔汽提段則是原油蒸餾裝置中腐蝕相對(duì)較為嚴(yán)重的部位。據(jù)煉廠裝置經(jīng)驗(yàn)[9]，加工高硫（w（硫）≤3.0%）、高酸（酸值≤2.0 mg KOH/g）原油的蒸餾裝置，在運(yùn)行一個(gè)操作周期（2～3年）后，減三線塔體不銹鋼內(nèi)襯表面布滿深淺不一的蝕坑。因此，采用新型隔熱襯里材料既能耐高溫沖刷又能耐高硫、高酸油浸蝕，和隔熱層組成新型冷壁塔體結(jié)構(gòu)，如圖1所示。使塔體避免了硫和環(huán)烷酸腐蝕，塔體材料的選擇等級(jí)可以降低，從而減少了塔體工程投資。

3 結(jié)論

（1）與熱壁減壓塔汽提段塔體相比，冷壁減壓塔汽提段塔體散熱損失小，汽提段內(nèi)介質(zhì)的溫度相對(duì)較高，有利于提高減壓拔出率。

（2）當(dāng)加工高硫、高酸原油時(shí)，冷壁減壓塔汽提段塔體可選用普通碳鋼，工程投資相對(duì)較低。

（3）與熱壁減壓塔汽提段塔體相比，冷壁減壓塔汽提段塔體對(duì)底座和支架的熱推力小，底座和支架的設(shè)計(jì)可以降低，可節(jié)省材料。

（4）熱壁減壓塔汽提段塔體相比，冷壁減壓汽提段塔體外壁溫大大降低，塔體外不必再需保溫層，節(jié)省保溫及維護(hù)費(fèi)用。

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[8]成楓，謝崇亮，丁洪春，等.冷壁減壓轉(zhuǎn)油線的設(shè)計(jì)和運(yùn)行[J].煉油設(shè)計(jì)，1998，29（1）：39-41.

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Study on Cold-wall Stripping Section of Vacuum Tower

ZHANGLong，QIHui-min，WANGHai-bo
（Fushunresearchinstitute of petroleumandpetrochemicals，Liaoning Fushun113001，China）

In allusion to the current status of atmospheric and vacuum units，effect of stripping section of vacuum on pull-out rate was analyzed from the view of deep vacuum distillation.A new conception about cold-wall stripping section of vacuum towerwas presented，and the related researches on the conception was expounded.Moreover，its practical significance was summarized，whichhadsome guiding significance forthe designof new-type vacuumtower.

Vacuumdeep-cut；Stripping section；Corrosion；Cold-wall

TQ051.1

A

1671-0460（2010）04-0401-03

2010-07-26

張 龍（1973-），男，碩士，高級(jí)工程師，2007年畢業(yè)于遼寧石油化工大學(xué)，現(xiàn)從事石油化工工藝工程設(shè)計(jì)與研究。電話：0413-6389792，E-mail：zhanglong.fshy@sinopec.com。