劉宏宇，吳 明，石成江

（遼寧石油化工大學石油天然氣工程學院，遼寧撫順113001）

石油化工泵房管道系統(tǒng)振動檢測分析*

劉宏宇，吳 明，石成江

（遼寧石油化工大學石油天然氣工程學院，遼寧撫順113001）

針對石油化工泵房管道系統(tǒng)的振動情況，借助ANSYS軟件模擬計算得到管系的前10階固有頻率。再采用DASPV10智能數據采集和信號處理系統(tǒng)測試測點的振動加速度信號，通過計算機分析得出相應的管道振動時域波譜圖和頻譜圖。與ANSYS軟件計算的管系固有頻率相比較分析，找出振動原因。

管道振動；ANSYS；固有頻率

載液管道中的管道振動是管道系統(tǒng)的常見現象。載流管道系統(tǒng)中，任何一個局部振動都會引起整個管道系統(tǒng)的振動。這些振動有的來源于流體的誘發(fā)振動，還有的來自裝置的某些激勵，當流體或機械的激振頻率與管道系統(tǒng)的固有頻率相接近時，會引發(fā)共振現象[1]。本文針對石油化工泵房管道系統(tǒng)的振動情況進行實測分析，利用DISP V10振動分析系統(tǒng)得到運行中管系的時域波譜圖和頻譜圖。與ANSYS軟件計算的管系固有頻率比較分析，找出振動原因，并為下一步減振措施的實施奠定基礎。

1 管系簡介

石油化工泵房管道系統(tǒng)示意圖如圖1[2]，實驗管道采用45號鋼，規(guī)格為Ф50 mm 3.5 mm，密度為7 800 kg/m3，泵采用轉速為2 950 r/min、10個葉片的耐腐蝕離心泵，流量計規(guī)格為Lwgy-50，質量為10 kg，閥門為Ф50球閥，質量為25 kg。根據激發(fā)頻率的計算公式[3]：

式中：f—頻率，Hz；

N——泵的轉速，r/min；

Z——泵的葉片數；

i——諧波次數，工程分析中，由于基波共振會有最大振幅。通常取i=1。

所以：

圖1 石油化工泵房管道系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of pipeline system in petrochemical pumphouse

2 ANSYS模擬計算

（1）ANSYS模擬計算是基于流體壓力脈動誘發(fā)振動的理論，故管道系統(tǒng)在脈動壓力作用下，其系統(tǒng)振動方程可描述為[4]：

式中：[M]——管系質量陣；

[K]——管系剛度陣；

[C]——管系阻尼陣；

{u}——各節(jié)點位移向量；

{Q（t）}——荷載向量，是周期性的壓力脈動函數。

（2）對泵房管道系統(tǒng)的管道振動問題采用有限元法進行分析。有限元法是將連續(xù)無限的問題用離散有限問題逼近。用有限元方法分析管系的振動特性，具體方法和步驟如下[5]：①建模；②單元劃分；③材料特性選取與約束條件的建立；④構成剛度和質量矩陣；⑤求解振動特性（固有頻率、振型）。

（3）有限元建模[6]。直管段用PIPE16單元，彎管段用PIPE18單元，支承用BEAM189梁單元。

（4）固有頻率的計算。通過ANSYS軟件模擬求解。計算結果如表1所示。

表1 管系固有頻率Table 1 Piping natural frequency

3 實驗部分

3.1 實驗儀器

（1）通用型壓電式加速度傳感器 2只（INV9822型，靈敏度：8～10 mV/ms2，頻響：0.5～5 k Hz）；

（2）振動信號數據采集儀1臺（INV3018A型，4通道）；

（3）DASP V10智能數據采集和信號處理系統(tǒng)軟件；

（4）筆記本電腦1臺。

3.2 實驗過程

將數據采集儀與筆記本電腦通過USB接口線連接，傳感器與信號數據采集儀通過專用數據線連接。測點選擇1（泵出口處）、2（彎管I處）作為本次試驗的測點，并將2只傳感器成900布置在相應測點上。此次試驗的記錄測試時間為20 s，得到泵出口處和彎管處的時域波形圖和頻譜圖，如圖2-圖5。

圖2 泵出口處（測點1）X方向Fig.2 Pumpoutlet（measuring point1）X direction

圖3 泵出口處（測點1）Y方向Fig.3 Pumpoutlet（measuring point1）Y direction

圖4 彎管I處（測點2）X方向Fig.4 IbendDepartment（measurementpoint2）X direction

圖5 彎管I處（測點2）Y方向Fig.5 IbendDepartment（measurementpoint2）Y direction

4 結論

（1）根據對管系實測結果可知，產生振動能量較高的頻率為1 550 Hz、3 610 Hz，大約是管系激發(fā)振動頻率500 Hz的倍數，故振動達到峰值。由于管道系統(tǒng)激發(fā)的復雜性，致使實測振動頻率約為激發(fā)頻率的倍數。

（2）管系固有頻率計算結果表明，其前10階固有頻率遠離振動激發(fā)的頻率，故無共振現象產生。即使振動激發(fā)引起的高階共振，其振動能量也不大。因此，產生的振動主要是激發(fā)引起的受迫振動。

（3）實測發(fā)現，在彎管I處振動頻率較大，其原因是管路系統(tǒng)中的流固耦合對管系彎管處的沖擊振動產生的。因此，在生產實際中盡量使管系的彎管角度小，以防止彎管處的局部沖擊振動過大而使整個管系振動加大。

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Vibration Analysis for Pipeline System of Petrochemical Pump House

LIU Hong-yu，WU Ming，SHICheng-jiang
（College of Oil&Gas Engineering，Liaoning ShihuaUniversity，Liaoning Fushun113001，China）

According to the vibration situation of pipeline system in petrochemical pump house，simulation calculation forfirsttenorders natural frequencies of pipe was carriedoutby ANSYS software.The vibration acceleration signals of measuring points were testedby DASPv10 intelligentdataacquisitionandsignal processing system.Throughcomputer analysis，time domain wave spectrum and spectrogram of the corresponding pipe vibration were obtained.Compared withpipe inherentfrequency calculatedby the ANSYS software，the vibrationcauses were foundout.

Pipeline vibration；ANSYS；Natural frequency

TQ052.1

A

1671-0460（2010）04-0391-03

遼寧省科技項目（2007220051）

2010-05-26

劉宏宇（1984-），男，遼寧大連人，碩士研究生，油氣儲運專業(yè)，主要研究方向：管道振動。E-mail：hongyu_007@126.com。