楊 玲，王俊臣，白生強(qiáng)

（1.新疆水利水電科學(xué)研究院，新疆烏魯木齊830049；2.吉林省水利水電勘測設(shè)計研究院，吉林長春130021）

1 新疆坎兒井概況

1.1 坎兒井狀況

新疆坎兒井由豎井、暗渠、明渠、澇壩4個部分組成。暗渠又分為集水段（俗稱水活）和輸水段（俗稱旱活）?？矁壕拈L度一般3～5 km，最長的達(dá)10 km以上?？矁壕雌涑删乃牡刭|(zhì)條件來劃分，可以分成3種類型：一種是山前潛水補(bǔ)給型，這類坎兒井直接截取山前側(cè)滲的地下水，集水段較短；第二種是山溪河流河谷潛水補(bǔ)給型，這類坎兒井集水段較長，出水量較大，吐魯番地區(qū)分布較廣；第三種是平原潛水補(bǔ)給型，這類坎兒井分布在灌區(qū)內(nèi)，地層多為土質(zhì)，水文地質(zhì)條件差，出水量較?。ㄋ追Q土坎）。

20世紀(jì)50年代以前，吐魯番地區(qū)的工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)用水及人畜飲水，主要靠坎兒井水和泉水，1949年底，全地區(qū)有水坎兒井1 084條，年徑流量4.871億m3。至1957年，坎兒井?dāng)?shù)量達(dá)到最高峰為1 237條，徑流量達(dá)5.626億m3。之后有水坎兒井?dāng)?shù)量逐年減少，至1966年有水坎兒井1 161條，年徑流量達(dá)到最大6.599×108m3，隨后年徑流量也逐年降低，據(jù)2003年最新統(tǒng)計，吐魯番地區(qū)共有坎兒井1 091條，有水坎兒井404條，總長度為3 488.5 km（暗渠和明渠），總出水量約7.353 m3/s，年徑流量2.32×108m3，坎兒井最大出水量為 244.8 L/s；干涸坎兒井687條，其中可望恢復(fù)的干涸坎兒井185條，不可恢復(fù)的干涸坎兒井502條。

1.2 坎兒井衰減原因

根據(jù)野外調(diào)查及坎兒井現(xiàn)狀，吐魯番地區(qū)坎兒井衰減原因主要有：

1）暗渠段洞頂土層嚴(yán)重脫落或由于地質(zhì)構(gòu)造原因（流砂帶）而大面積集中坍塌、於積嚴(yán)重。

2）豎井口沒有封堵嚴(yán)密，寒流進(jìn)入，凍融使得暗渠出口段和豎井口集中坍塌破損嚴(yán)重。

3）大河水的開發(fā)利用，減少了地下水的補(bǔ)給量。

4）機(jī)電井的迅速發(fā)展造成地下水位的下降。

5）坎兒井管理不到位。

2 坎兒井隧洞破壞分析變形計算參數(shù)的選擇

2.1 坎兒井隧洞地層濕度參數(shù)的選擇

根據(jù)不同季節(jié)測定的地下水位以上不同距離含水率，經(jīng)統(tǒng)計分析地層含水率（飽和度）分布規(guī)律如下：

冬季坎兒井進(jìn)口段洞壁含水率（飽和度）：

夏季坎兒井進(jìn)口段洞壁含水率（飽和度）：

冬季坎兒井地層含水率（飽和度）：

夏季坎兒井地層含水率（飽和度）：

式中：h——土層距地下水位以上距離，m；ω——含水率，%；Sr——飽和度，%。

2.2 坎兒井隧洞地層變形參數(shù)的選擇

利用FB-1型非飽和土應(yīng)力應(yīng)變式控制三軸儀對土樣進(jìn)行飽和度（Sr）33.07%，43.57%，52.91%，72.76%和100%的三軸剪切試驗(yàn)。經(jīng)統(tǒng)計分析，變形參數(shù)與含水率有如下關(guān)系：

pf～qf直線斜率M與含水率ω關(guān)系：

式中：M——pf～qf直線斜率；ω——含水率，%。

k與含水率關(guān)系：

式中：k——對數(shù)彈性體積模量；ω——含水率，%。

λ與含水率ω關(guān)系：

式中：λ——對數(shù)塑性體積模量；ω——含水率，%。

e1與含水率ω關(guān)系：

式中：e1——以孔隙比e為縱軸，對數(shù)有效壓應(yīng)力lnp為橫軸的圖上，lnp=0時的截距；ω——含水率，%。

e0與含水率ω關(guān)系：

式中：e0——初始孔隙比；ω——含水率，%。

E與含水率ω關(guān)系：

式中：E——彈性模量；ω——含水率，%。

3 坎兒井修正劍橋模型計算成果

3.1 修正劍橋模型計算選擇標(biāo)準(zhǔn)

采用的寬0.7 m，高1.0 m城門洞型坎兒井的標(biāo)準(zhǔn)斷面計算分析坎兒井的破壞機(jī)理。利用修正劍橋模型分別計算了夏季和冬季洞頂上覆土層厚度2.65，3.65，4.65，5.65 m的坎兒井變形情況。

3.2 坎兒井黃土隧洞變形計算成果

坎兒井變形計算成果見表1。從表中可以看出：

1）夏季土層隨著洞頂上覆土層厚度的增大，側(cè)墻最大水平位移在1.14～1.58 cm之間，最大水平位移發(fā)生在側(cè)墻中部；拱頂最大垂直位移在1.60～2.1 cm之間；最大等效塑性應(yīng)變在5.02～6.55 cm之間，塑性區(qū)從拱腳和拱肩部位沿著與水平成45°的方向，向圍巖內(nèi)部延伸。

2）冬季土層隨著洞頂上覆土層厚度的增大，側(cè)墻最大水平位移在1.61～1.72 cm之間，最大水平位移發(fā)生在側(cè)墻中部；拱頂最大垂直位移在2.09～2.31 cm之間；最大等效塑性應(yīng)變在8.39～8.51 cm之間，塑性區(qū)從拱腳和拱肩部位沿著與水平向成45°的方向，向圍巖內(nèi)部延伸。

3）同一洞頂上覆土層厚度，冬季側(cè)墻最大水平位移、最大頂拱垂直位移和最大等效塑性應(yīng)變比夏季大。隨著洞頂上覆土層厚度的增大，冬季與夏季側(cè)墻最大水平位移、最大頂拱垂直位移和最大等效塑性應(yīng)變呈增大趨勢，但增大幅度較小。

坎兒井變形計算成果見表1。

3.3 坎兒井破壞機(jī)理

由現(xiàn)場廣泛考察、土工試驗(yàn)和數(shù)值分析可得出坎兒井破壞機(jī)理為：坎兒井豎井、暗渠出口段與水相接，與大氣相通，地層的不同高度受地下水毛

表1 隧洞修正劍橋模型計算成果

4 結(jié)語

1）隨著洞頂上覆土層厚度的增大，側(cè)墻最大水平位移、最大頂拱垂直位移和最大等效塑性應(yīng)變增大，但增大幅度較小。從工程實(shí)際情況看，側(cè)墻最大水平位移、最大頂拱垂直位移和最大等效塑性應(yīng)變增大，且增大幅度較小，計算結(jié)果與工程實(shí)際相符。

2）側(cè)墻最大水平位移發(fā)生在側(cè)墻中部，塑性區(qū)從拱腳和拱肩部位沿著與水平成45°的方向，向圍巖內(nèi)部延伸。從工程實(shí)際情況看，坎兒井破壞從拱腳和拱肩部位沿著與水平成45°的方向，向圍巖內(nèi)部延伸破壞，計算結(jié)果符合工程實(shí)際。

3）由于受季節(jié)影響，坎兒井地層含水率的變化，導(dǎo)致隧洞洞壁呈現(xiàn)類似于“熱脹冷縮”式的變化。冬季土層在融化時，由于含水量較夏季增大，使土層側(cè)墻水平變形、等效塑性應(yīng)變增大；另外，再加上冬季凍脹破壞土體結(jié)構(gòu)因素的影響，隨著季節(jié)周而復(fù)始的變化，造成洞壁土體從底腳開始剝落破壞，這和實(shí)際工程破壞現(xiàn)狀一致。

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