王 偉,苗德海

(中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,武漢 430063)

1 工程概況

受構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的影響,斷層內(nèi)一般巖體極其破碎,自穩(wěn)能力極差,受高壓水的作用,易塌方失穩(wěn),發(fā)生突水突泥,造成災(zāi)害,嚴(yán)重影響工程進(jìn)展,并可能破壞區(qū)域環(huán)境,宜萬(wàn)鐵路隧道工程穿越區(qū)域性大型斷裂多達(dá) 20余處,齊岳山隧道穿越的 F11高壓富水?dāng)鄬邮瞧涞湫痛?圖1)。

圖1 齊岳山隧道F11斷層段縱斷面

齊岳山隧道是宜萬(wàn)鐵路Ⅰ級(jí)高風(fēng)險(xiǎn)隧道,全長(zhǎng)10528m,為單面下坡,在隧道左側(cè) 30m處設(shè)置長(zhǎng)10581m的貫通平行導(dǎo)坑,在線路右側(cè)設(shè)置長(zhǎng) 752m的斜井 1座;隧道最大埋深 670m,巖溶及巖溶水發(fā)育,區(qū)內(nèi)發(fā)育有 3條暗河系統(tǒng)和 15條斷層,其中 F11高壓富水?dāng)鄬右?guī)模宏大,沿隧道長(zhǎng)約 240余 m;得勝場(chǎng)暗河高于隧道約 220m,平行于 F11斷層發(fā)育,受此暗河影響,隧道穿越F11斷層時(shí),暗河水可能被斷層導(dǎo)入隧道,發(fā)生大規(guī)模突水突泥災(zāi)害,被國(guó)內(nèi)隧道專(zhuān)家和同行公認(rèn)為世界性難題。

2 F11斷層的特征

2.1 工程地質(zhì)特性

F11斷層沿得勝場(chǎng)槽谷西側(cè)分布,走向?yàn)?NE35°～45°,傾角 50°～ 70°,延伸達(dá) 45km,垂直切割線路,受多期構(gòu)造運(yùn)動(dòng)作用,屬區(qū)域性的壓性斷層,隧道穿越段斷層寬約 253m。

斷層發(fā)育在齊岳山背斜西北翼和箭竹溪向斜東南翼交界部位,處在嘉陵江組(T1j4)硬質(zhì)可溶巖、角礫狀灰?guī)r與巴東組(T2b1)頁(yè)巖、泥灰?guī)r軟質(zhì)非可溶巖分界面附近,斷層帶由斷層角礫巖、碎裂巖、斷層泥等構(gòu)成,局部可見(jiàn)角礫的圓化相象,膠結(jié)物以鈣泥質(zhì)為主,易被溶蝕。

主斷層(DK365+102～DK365+333段)由泥質(zhì)灰?guī)r夾泥灰?guī)r、斷層泥等組成,巖性不均一,成分復(fù)雜,巖質(zhì)軟弱破碎,屬于糜棱化散體結(jié)構(gòu),為Ⅵ級(jí)圍巖;上盤(pán)(DK365+333～DK365+353段)為泥質(zhì)灰?guī)r夾鈣質(zhì)頁(yè)巖、泥巖地段,節(jié)理裂隙發(fā)育,巖體較破碎,屬于碎裂結(jié)構(gòu),為Ⅴ級(jí)圍巖;下盤(pán)(DK365+085～DK365+102段)為灰?guī)r夾泥質(zhì)灰?guī)r,裂隙較發(fā)育,巖性較軟弱,屬于塊裂狀結(jié)構(gòu),為Ⅳ級(jí)圍巖。

2.2 水文地質(zhì)特征

F11斷裂帶的水文地質(zhì)特征具有分帶性和不均一性,分為斷層核心相對(duì)阻水帶和斷層邊緣高壓富水帶;斷層核心段(DK365+110～DK365+260)斷層泥成分居多,形成相對(duì)隔水體;斷層邊緣帶(DK365+260～DK365+350、DK365+090 ～ DK365+110)屬碎裂、塊裂結(jié)構(gòu),巖體破碎,特別是上盤(pán)富含高壓水,實(shí)測(cè)水壓達(dá)2.6MPa。

F11斷層核心段(DK365+110～DK365+260)雖可溶巖成分多,但受壓性構(gòu)造作用,空隙率低、連通性差,地下水徑流條件差、水中的 CO2含量低,缺乏巖溶的化學(xué)條件,降低了強(qiáng)巖溶的可能;斷層上盤(pán)(DK365+260～DK365+350段)地下水雖逕流條件好,CO2含量高,但巖體多數(shù)為非(或弱)可溶巖石,也難產(chǎn)生強(qiáng)巖溶,因此,F11斷層帶內(nèi)不存在強(qiáng)巖溶現(xiàn)象,主要為斷層裂隙水。

F11斷層上盤(pán)高壓富水帶是相對(duì)獨(dú)立的強(qiáng)含水體,主要由地表降雨補(bǔ)給,受斷層延長(zhǎng)距離遠(yuǎn)的影響,對(duì)隧道補(bǔ)給量大,富水帶內(nèi)巖體滲透性能各向差異明顯,豎向和沿構(gòu)造走向連通性較好,局部存在寬張裂隙;同時(shí),受斷層核心相對(duì)阻水帶的影響,上盤(pán)高壓富水帶與槽谷區(qū)近地表得勝場(chǎng)暗河水無(wú)直接關(guān)系,但若隧道開(kāi)挖引起斷層內(nèi)大量介質(zhì)流失,暗河水可能通過(guò)局部管道補(bǔ)給 F11斷層,引發(fā)大規(guī)模突水突泥地質(zhì)災(zāi)害。

2.3 巖體破壞特征

F11斷層段在施工過(guò)程中,曾發(fā)生兩次泥石流和一次坍方事件,均無(wú)人員傷亡,兩次泥石流均處于斷層上盤(pán)高壓富水帶內(nèi),坍方發(fā)生在斷層核心帶,情況如下。

(1)平導(dǎo) PDK365+313掌子面泥石流(圖2)

2009年 2月 25日,平導(dǎo) PDK365+313掌子面進(jìn)行超前探測(cè)時(shí),受上盤(pán)高壓富水帶的影響,超前地質(zhì)探孔發(fā)生涌水、噴砂石現(xiàn)象,最大涌水量達(dá)2000m3/h,并伴有轟鳴的響聲,隨即掌子面發(fā)生垮塌突涌水,瞬間最大流量約 50000m3/h,持續(xù)約 5min后穩(wěn)定在1500m3/h左右,涌水初期為渾水,經(jīng)過(guò) 2d后逐漸變清,破碎巖塊等突出物淤塞平導(dǎo)約 374m,累計(jì)突出物量約10000m3。

圖2 “+313”掌子面泥石流

(2)排水支洞 PSDK0+083掌子面泥石流(圖3)

排水支洞位于平導(dǎo)和正洞之間,PSDK0+083掌子面處于斷層上盤(pán)高壓富水區(qū),對(duì)應(yīng)正洞里程為DK365+304,受地表強(qiáng)降雨影響(9h內(nèi)降雨量達(dá) 66.6 mm),該掌子面超前探孔過(guò)程中,出現(xiàn)明顯跳鉆現(xiàn)象,2009年 6月 20日,隨著掌子面強(qiáng)烈的轟鳴聲,發(fā)生突涌水,并攜帶大量巖體碎塊,初始涌水量達(dá)4200m3/h,水質(zhì)渾濁,呈黃黑色,經(jīng)過(guò) 3d后,該處涌水穩(wěn)定在1000m3/h左右,水質(zhì)變清,累計(jì)涌出破碎巖塊1500m3。同時(shí),平導(dǎo) PDK365+313掌子面涌水量減小至 300m3/h左右。

圖3 “+083”掌子面泥石流

(3)平導(dǎo) PDK365+124掌子面塌方

2009年 2月 24日平導(dǎo)施工至 PDK365+124掌子面,揭示為泥質(zhì)灰?guī)r和斷層泥,圍巖松散破碎,呈糜棱化結(jié)構(gòu),受掌子面集中涌水點(diǎn)影響(水量約 30m3/h),發(fā)生坍塌,在拱頂以上形成一 8m×5m×3m(長(zhǎng) ×寬×高)的空洞。

分析上述泥石流和塌方發(fā)生的過(guò)程,F11斷層段巖體破壞的主要原因是高壓水對(duì)破碎圍巖的滲透、推移破壞,特別是局部涌水對(duì)破碎圍巖的掏空作用,導(dǎo)致斷層內(nèi)局部介質(zhì)流失,引發(fā)泥石流或塌方,因此,針對(duì)F11斷層上盤(pán)高壓富水帶,應(yīng)盡量采取“排水減壓、注漿加固”的措施,降低隧道周?chē)母咚畨?注漿加固圍巖,為隧道安全、快速施工提供保障。

3 工程措施

分析F11高壓富水?dāng)鄬庸こ趟牡刭|(zhì)特征,綜合考慮施工安全、工期、經(jīng)濟(jì)等因素,F11斷層采取“分水減壓、注漿加固、加強(qiáng)支護(hù)、綜合治理”的原則進(jìn)行處理。

3.1 分水減壓(圖4)

為降低 F11斷層上盤(pán)高壓富水區(qū)迂回導(dǎo)坑段注漿施工難度,加快施工進(jìn)度,利用平導(dǎo) PDK365+313掌子面涌突水點(diǎn)進(jìn)行分水降壓;同時(shí),為進(jìn)一步實(shí)現(xiàn) F11斷層上盤(pán)高壓富水區(qū)“分水減壓”的目的,降低正洞超前注漿施工難度,確保施工安全,在 12號(hào)橫通道內(nèi)平導(dǎo)與正洞之間設(shè)置 100m長(zhǎng)的高位排水支洞進(jìn)行排水減壓。

圖4 分水減壓平面示意(單位:m)

為確保隧道結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期安全,平導(dǎo)(迂回平導(dǎo))以及排水支洞均設(shè)置為透水支護(hù)結(jié)構(gòu),并在平導(dǎo)和排水支洞右側(cè)預(yù)留鉆孔孔口管,根據(jù)正洞水壓力監(jiān)測(cè)情況,必要時(shí)向正洞實(shí)施鉆孔排水減壓,確保正洞結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期安全。

3.2 注漿加固

為防止富水?dāng)鄬又衅扑閲鷰r和斷層泥在高壓水作用下涌入隧道,發(fā)生大規(guī)模突水突泥,采用超前帷幕注漿預(yù)加固,降低地層的滲透系數(shù),提高巖體的整體穩(wěn)定性,達(dá)到開(kāi)挖施工的安全要求。

3.2.1 注漿范圍

圖5 正洞注漿設(shè)計(jì)(單位:cm)

3.2.2 主要設(shè)計(jì)參數(shù)(表1)

注漿材料以硫鋁酸鹽水泥單液漿和普通水泥-水玻璃雙液漿為主,超細(xì)水泥單液漿為輔;在斷層泥等裂隙致密部位或局部補(bǔ)充注漿地段采取超細(xì)水泥單液漿;單液漿配比:水灰比(W∶C)為 0.6∶1～1∶1,水泥-水玻璃雙液漿配比:水灰比 (W∶C)為 0.6∶1～1∶1,體積比 (C∶S)為 1∶0.3 ～1∶1。

圖6 平導(dǎo)注漿設(shè)計(jì)(單位:cm)

表1 超前帷幕注漿主要設(shè)計(jì)參數(shù)

為準(zhǔn)確掌握適宜的注漿參數(shù),提高注漿質(zhì)量,施工前應(yīng)首先進(jìn)行注漿試驗(yàn),掌握漿液填充率、注漿量、漿液配合比、凝結(jié)時(shí)間、漿液擴(kuò)散半徑、注漿終壓等參數(shù),根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行注漿參數(shù)和注漿量動(dòng)態(tài)調(diào)整。

3.2.3 注漿工藝、順序及控制方式

(1)采取前進(jìn)式分段注漿工藝,分段長(zhǎng)度 3～5m,采用孔口管法蘭盤(pán)或水囊式止?jié){塞進(jìn)行注漿施工,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況可適當(dāng)調(diào)整。

(2)注漿順序:先外圈孔再內(nèi)圈孔,同圈孔應(yīng)間隔跳孔進(jìn)行注漿,對(duì)局部水量大的區(qū)域注漿完成后有針對(duì)性的進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)注漿。

(3)注漿過(guò)程中采用“定壓定量相結(jié)合,以定壓為主”的控制方式,注漿終孔壓力 6～8MPa,當(dāng)單孔注漿長(zhǎng)時(shí)間壓力不上升時(shí),定量控制,以 10%裂隙度計(jì)算單孔單段注漿量,以 2倍計(jì)算值進(jìn)行控制。

3.2.4 效果檢查與評(píng)定

直流電源作為輔助工作電源和穩(wěn)定電壓電源，在交流電源停電后，能繼續(xù)為重要負(fù)荷供電，如醫(yī)院、鐵路、電廠等重要場(chǎng)所。直流系統(tǒng)的可靠、安全運(yùn)行，直接影響重要場(chǎng)所的正常生產(chǎn)。本文將對(duì)實(shí)際應(yīng)用較多電壓等級(jí)的220V直流電源接地回來(lái)進(jìn)行分析，并對(duì)接地后的處理進(jìn)行敘述。

針對(duì) F11高壓富水?dāng)鄬拥墓こ趟牡刭|(zhì)特點(diǎn),超前注漿應(yīng)起到堵水和加固地層的雙重作用,必須嚴(yán)格注漿效果檢查與評(píng)定,設(shè)計(jì)采用分析法、檢查孔法和孔內(nèi)成像等方法,具體如下。

(1)P-Q-t曲線分析法:P-t曲線呈上升趨勢(shì),Q-t曲線呈下降趨勢(shì),符合定壓注漿結(jié)束標(biāo)準(zhǔn),達(dá)到設(shè)計(jì)注漿壓力時(shí),注漿速度小于 5L/min。

(2)出水量與注漿量綜合分析法:按鉆孔注漿順序繪制每個(gè)孔出水量和吸漿量時(shí)間分布直方圖,鉆孔出水量呈注漿減小趨勢(shì),地層吸漿量呈下降趨勢(shì),最終注漿堵水率應(yīng)不小于 80%,后序孔吸漿量小于 5 L/min。

(3)檢查孔法:按注漿孔的 10%選取,檢查開(kāi)挖輪廓線外 5～8m位置,出水量小于 2.0L/m?min。

(4)孔內(nèi)成像法:對(duì)檢查孔靜置 12h后,采用孔內(nèi)成像檢查,要求檢查孔不坍孔、無(wú)縮孔,孔壁順滑,自穩(wěn)能力較強(qiáng)。

3.2.5 注漿設(shè)備

根據(jù) F11高壓富水?dāng)鄬庸こ趟牡刭|(zhì)特點(diǎn),制約注漿效率的最大障礙是鉆孔設(shè)備和注漿設(shè)備,必須采取移動(dòng)方便、定位準(zhǔn)確、功率高的鉆孔設(shè)備以及流量大、效率高的注漿設(shè)備,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),鉆孔設(shè)備選擇了日本礦研的 RPD-150C鉆機(jī)、意大利卡薩 C6鉆機(jī)、德國(guó)寶峨 KR805鉆機(jī);注漿設(shè)備選擇了西安探礦 ZJB(BP)-30注漿泵、法國(guó) TEC公司 PH15注漿泵,全面提高了超前注漿功效。

3.3 超前預(yù)支護(hù)

超前帷幕注漿加固施工完畢并經(jīng)檢查合格后,拱墻部位采用超前長(zhǎng)管棚預(yù)支護(hù),與隧道初期支護(hù)形成封閉的支護(hù)體系,防止圍巖坍塌,確保隧道施工安全;管棚采用外徑 φ108mm、壁厚 9mm的熱軋無(wú)縫鋼管,管棚間距 40～50cm;管棚不設(shè)工作間,外插角 6°,每循環(huán)管棚搭接長(zhǎng)度不小于 5.0m,管棚注入硫鋁酸鹽單液漿,以提高支護(hù)剛度,對(duì)止?jié){墻和局部侵限的管棚段采用推進(jìn)器將管棚頂至開(kāi)挖輪廓線外;為確保注漿后開(kāi)挖安全,掌子面布設(shè) 5～10根 φ42mm的玻璃纖維錨桿,進(jìn)一步穩(wěn)定掌子面。

3.4 支護(hù)結(jié)構(gòu)

根據(jù) F11斷層工程水文地質(zhì)特征,在排水支洞、平導(dǎo)(迂回導(dǎo)坑)均采用透水支護(hù)結(jié)構(gòu)的情況下,改變了隧道周邊原始的高水壓滲流場(chǎng)狀態(tài),同時(shí),超前注漿預(yù)加固降低了隧道周邊圍巖的滲透系數(shù),減少了進(jìn)入隧道內(nèi)的地下水量,加之隧道結(jié)構(gòu)自身設(shè)置的排導(dǎo)水系統(tǒng),能盡快排走進(jìn)入隧道內(nèi)的地下水;在上述措施基礎(chǔ)上,結(jié)合高水壓隧道襯砌水壓力計(jì)算的折減系數(shù)法,正洞按承受 1.0MPa外水壓力進(jìn)行設(shè)計(jì),平導(dǎo)和正洞襯砌結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖7。

圖7 F11斷層段隧道襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(單位:cm)

3.5 防排水系統(tǒng)

平導(dǎo)只設(shè)置排水系統(tǒng),不設(shè)置防水板,即在二次襯砌背后環(huán)向每 3.0m設(shè)置φ50mm透水盲管1處,縱向在底板處設(shè)置通長(zhǎng) φ100mm加筋透水管,環(huán)向和縱向盲管與泄水孔連通,并引至墻腳,同時(shí),在初期支護(hù)和二次襯砌上縱向每 3m在拱墻位置設(shè)置 6個(gè) φ100mm的排水孔,確保排水順暢。

正洞設(shè)置“半包”防排水系統(tǒng),即在隧道拱墻初期支護(hù)與二次模筑襯砌之間設(shè)置復(fù)合式防水板,二次襯砌背后環(huán)向設(shè)置 φ50mm透水盲管,縱向間距 3.0m,縱向設(shè)置通長(zhǎng)的 φ100mm加筋透水盲管,環(huán)向和縱向盲管與排水孔連通,排水孔縱向 3m設(shè) 1處,施工時(shí)不得堵塞盲溝。同時(shí),在 F11高壓富水?dāng)鄬觾啥嗽O(shè)置阻水榫,進(jìn)行分區(qū)防水,防止 F11高壓水向兩端竄流,影響隧道結(jié)構(gòu)安全。

3.6 施工方法

平導(dǎo)采取短臺(tái)階或微臺(tái)階法施工,并設(shè)置臨時(shí)仰拱及時(shí)閉合;正洞采取三臺(tái)階分部開(kāi)挖法,每臺(tái)階及時(shí)設(shè)置臨時(shí)仰拱封閉成環(huán),施工中采用微振動(dòng)控制爆破技術(shù),盡可能的減少對(duì)注漿加固體的擾動(dòng),并加強(qiáng)初期支護(hù)的監(jiān)控量測(cè),二次襯砌適時(shí)緊跟。

3.7 安全性監(jiān)測(cè)

為及時(shí)掌握隧道開(kāi)挖過(guò)程中支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),并驗(yàn)證支護(hù)結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期安全性,總結(jié)工程經(jīng)驗(yàn),完善設(shè)計(jì)分析理論,確保施工及運(yùn)營(yíng)安全,對(duì)F11斷層段隧道結(jié)構(gòu)進(jìn)行了安全性監(jiān)測(cè),根據(jù)需要在平導(dǎo)PDK365+155和正洞 DK365+331、+315、+111里程設(shè)置了 4個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,監(jiān)測(cè)項(xiàng)目包括:二次襯砌外水壓力、初期支護(hù)與圍巖間的接觸壓力、初期支護(hù)與二次襯砌間的接觸壓力、初期支護(hù)和二次襯砌結(jié)構(gòu)的內(nèi)力等。

截至目前,平導(dǎo) PDK365+155斷面初期支護(hù)與圍巖間接觸壓力最大為 142kPa,初期支護(hù)中型鋼鋼架最大應(yīng)力為 105MPa;正洞 3個(gè)斷面中二次襯砌外水壓力最大為0.0412MPa,初期支護(hù)與二次襯砌間接觸壓力最大為 212.93kPa,初期支護(hù)內(nèi)型鋼鋼架最大應(yīng)力為 262.94MPa,初期支護(hù)與二次襯砌間接觸壓力最大為 86.75kPa,二次襯砌鋼筋應(yīng)力最大為 144.44MPa。

以上監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,目前各項(xiàng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)均在可控范圍之內(nèi),其中二次襯砌外水壓力很小,初期支護(hù)承受?chē)鷰r荷載較大,二次襯砌承受?chē)鷰r荷載相對(duì)較小,但隨著圍巖應(yīng)力和滲透水壓力逐漸趨于穩(wěn)定,支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力也將逐漸趨于平穩(wěn),為隧道安全、快速施工和長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)安全提供了保障。

4 結(jié)論和體會(huì)

分析齊岳山隧道 F11高壓富水?dāng)鄬油凰荒唷⑻脑?根據(jù) F11斷層的工程水文地質(zhì)特征,選取“分水減壓、注漿加固、加強(qiáng)支護(hù)、綜合治理”的處理原則,成功攻克了隧道穿越高壓富水?dāng)鄬拥氖澜缧噪y題,實(shí)現(xiàn)了安全、快速施工,平均平導(dǎo)每月成洞 25m,正洞每月成洞 20m,為宜萬(wàn)鐵路風(fēng)險(xiǎn)隧道的全部貫通提供了保障。

(1)高水壓是造成隧道發(fā)生大規(guī)模突水突泥、坍塌等災(zāi)害的主要原因,處理時(shí)應(yīng)遵照“排水減壓”的原則,采取一切可能的措施降低隧道周邊圍巖內(nèi)的水壓力,降低隧道施工風(fēng)險(xiǎn)。

(2)超前帷幕注漿能改善圍巖物性參數(shù),提高圍巖自穩(wěn)能力,降低圍巖滲透系數(shù),減少地下水的滲流,是隧道開(kāi)挖支護(hù)安全施工的重要保障,施工中必須嚴(yán)格控制注漿過(guò)程,確保注漿效果。

(3)在“排水減壓”情況下,斷層內(nèi)超前注漿主要是為了加固破碎巖體,提高其自穩(wěn)能力,保證隧道開(kāi)挖支護(hù)過(guò)程中的安全,在能滿足隧道施工階段安全的條件下,注漿效果檢查時(shí)檢查孔出水量可以按照 2.0L/m?min來(lái)控制,以加快注漿施工進(jìn)度。

(4)在“分水減壓”和注漿加固情況下,隧道結(jié)構(gòu)承受的水壓力可以大幅度折減,但具體折減規(guī)律和大小需要進(jìn)一步深入研究和探討;高壓富水?dāng)鄬訋淼澜Y(jié)構(gòu)承受?chē)鷰r應(yīng)力場(chǎng)和地下水滲流場(chǎng)耦合作用影響,結(jié)構(gòu)受力十分復(fù)雜,隧道應(yīng)盡量采取近圓形的襯砌結(jié)構(gòu)形式,并能承受一定的水壓力,以確保長(zhǎng)期安全。

(5)為及時(shí)掌握隧道開(kāi)挖過(guò)程中支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),動(dòng)態(tài)調(diào)整支護(hù)參數(shù),不斷積累經(jīng)驗(yàn)提高隧道穿越高壓富水?dāng)鄬訋У脑O(shè)計(jì)、施工水平,應(yīng)進(jìn)行襯砌外水土壓力、初期支護(hù)與圍巖間的接觸壓力、初期支護(hù)與二次襯砌間的接觸壓力、初期支護(hù)和二次襯砌結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、隧底基礎(chǔ)沉降等長(zhǎng)期觀測(cè)與監(jiān)測(cè)。

(6)高壓富水?dāng)鄬悠扑閹У叵滤畞?lái)源一般由大氣降雨補(bǔ)給,為減小處理難度,降低施工風(fēng)險(xiǎn),隧道施工組織時(shí)應(yīng)盡量避免在雨季施工。

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