陳慶發(fā)，周科平，胡建華，張世超

(1. 廣西大學(xué) 資源與冶金學(xué)院，廣西 南寧，530004；2. 中南大學(xué) 資源與安全工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙，410083)

對(duì)于松軟破碎復(fù)雜難采的高品位礦體，常規(guī)開采方法主要有分層充填法和分段空?qǐng)鏊煤蟪涮罘╗1-3]。前者存在充填接頂質(zhì)量差、后期礦柱回收安全性差、生產(chǎn)效率低等缺點(diǎn)；后者存在回采過(guò)程中容易出現(xiàn)垮方冒落等安全事故、難以適應(yīng)礦體厚度多變的不足。針對(duì)這 2類方法的缺陷，周旭等[4]通過(guò)優(yōu)化采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)，采取單體水壓支柱護(hù)頂和光面爆破控頂方式對(duì)水平分層充填采礦方法進(jìn)行改進(jìn)；李興尚等[5]通過(guò)調(diào)整充填材料及配合比，提高了膠結(jié)充填體強(qiáng)度的方式，改進(jìn)了水平分層充填采礦方法；吳賢振等[6]通過(guò)調(diào)整礦塊結(jié)構(gòu)參數(shù)的方式，優(yōu)化了分段鑿巖階段礦房嗣后充填采礦法。這些改進(jìn)和優(yōu)化措施并沒(méi)有從根本上實(shí)現(xiàn)采礦方法的變革。與此同時(shí)，賦存在其中的復(fù)雜空區(qū)也對(duì)這些隱患資源的安全高效開采提出了更高的要求。袁志安[7]提議采用階段崩落法對(duì)采空區(qū)群下的部分富礦體進(jìn)行連續(xù)采礦的方案；任鳳玉等[8]提出了用斜面蹬碴落礦采礦方法回收活動(dòng)空區(qū)邊緣的部分冒落殘礦；周科平等[9-11]針對(duì)大范圍隱患區(qū)下低品位厚大礦體開采條件，提出了頂板誘導(dǎo)崩落連續(xù)采礦新技術(shù)，并將其應(yīng)用于工程實(shí)踐，獲得了成功。但是，對(duì)于賦存有復(fù)雜采空區(qū)群的高價(jià)值碎裂礦段的安全高效開采，國(guó)內(nèi)外尚無(wú)現(xiàn)成的成套技術(shù)和經(jīng)驗(yàn)可供借鑒。

1 碎裂礦段開采與空區(qū)處理協(xié)同的提出

自20世紀(jì)60年代Ansoff提出協(xié)同理念以來(lái)，該理念便一直成為企業(yè)界、工程界研究很多問(wèn)題的指導(dǎo)原則[12-14]。所謂協(xié)同指的是事物與事物之間的一種關(guān)系，一種相互之間的和諧與正向配合的關(guān)系。系統(tǒng)協(xié)同指的是通過(guò)某種方法來(lái)組織和調(diào)控所研究的系統(tǒng)，尋求解決矛盾或沖突的方案，使系統(tǒng)從無(wú)序轉(zhuǎn)換到有序，達(dá)到協(xié)同或和諧的狀態(tài)。系統(tǒng)協(xié)同的目的就是減少系統(tǒng)的負(fù)效應(yīng)，提高系統(tǒng)的整體輸出功能和整體效應(yīng)。

碎裂礦段開采與空區(qū)處理協(xié)同是指二者在礦山整體回采過(guò)程中的合作、協(xié)調(diào)和同步。過(guò)去人們對(duì)二者的協(xié)同關(guān)系研究并不多，基本認(rèn)為二者是一種不協(xié)同或低協(xié)同的相互關(guān)系。事實(shí)上，從系統(tǒng)的觀點(diǎn)來(lái)看，二者并非完全孤立，包含著相互影響、相互制約、相互促進(jìn)的協(xié)同關(guān)系，具有較強(qiáng)的耦合性，在礦山開采期間存在著較高程度的協(xié)同效應(yīng)和協(xié)同空間。如果礦山設(shè)計(jì)的采礦方法能夠適應(yīng)各種規(guī)模和形狀的采空區(qū)處理的情況，也就是說(shuō)，存在的采空區(qū)能夠被納入整個(gè)礦山的開采布局之中，作為開采系統(tǒng)中的部分切割工程、自由爆破空間或采場(chǎng)，那么，礦山將取得較好的協(xié)同效果，輸出較高的協(xié)同效應(yīng)。

2 碎裂礦段及其空區(qū)賦存概況

高峰礦是廣西華錫集團(tuán)控股的大型礦山基地之一，其第100號(hào)礦體埋藏在+690～-79 m之間，目前已基本開采完畢。第105號(hào)礦體在-79 m標(biāo)高以下，為第100號(hào)礦體的延伸礦體，該礦體在-114～-145 m之間為碎裂礦段，碎塊未膠結(jié)，易脫落。第105號(hào)礦體碎裂礦段受民采干擾，形成許多不規(guī)則的空區(qū)，而原民采對(duì)該礦段的開采主要為淺采，空區(qū)體積不均勻，有少量重疊貫通，大多不連續(xù)。采空區(qū)結(jié)構(gòu)尺寸統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖1所示。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)調(diào)查[15]，測(cè)得碎裂礦段主要有4組節(jié)理，其分布形式如圖2所示。傾角為25?的連續(xù)節(jié)理1組，節(jié)理間距為0.5 m；傾角為65?的節(jié)理有3組，屬于斷續(xù)節(jié)理，平均間距約為1.5 m。這2種傾角的節(jié)理是碎裂礦段介質(zhì)不連續(xù)的主要表現(xiàn)形式。

圖1 采空區(qū)結(jié)構(gòu)尺寸統(tǒng)計(jì)Fig.1 Statistical results of goafs structure sizes

圖2 碎裂礦段節(jié)理分布形式Fig.2 Joint distribution form in cataclastic ore section

3 碎裂礦段采礦方法設(shè)計(jì)

為實(shí)現(xiàn)復(fù)雜條件下軟破礦體安全高效回采，古德生院士繼提出“無(wú)間柱連續(xù)采礦[16-18]”之后，創(chuàng)造性地提出了“開采環(huán)境再造[19-21]”這一新的采礦科學(xué)命題，其基本內(nèi)涵是“突破傳統(tǒng)的采礦方法設(shè)計(jì)思想的限制，應(yīng)用新的理論、方法和技術(shù)，營(yíng)造一個(gè)良好的礦巖開采環(huán)境，最終實(shí)現(xiàn)礦石資源的高效回采”。

對(duì)第105號(hào)礦體碎裂礦段的開采，若仍沿用礦山原采第100號(hào)礦體所采用的上向水平分層充填法和分段空?qǐng)鍪潞蟪涮罘╗3]，則對(duì)于占礦段中大部分的走向長(zhǎng)度短、厚度為中等的礦體，采用上向水平分層充填法，采場(chǎng)生產(chǎn)能力將嚴(yán)重制約著礦山的生產(chǎn)規(guī)模；而采用分段空?qǐng)鍪潞蟪涮罘ㄒ蛞紤]相鄰采場(chǎng)的回采，必須留礦柱和在采場(chǎng)底部構(gòu)筑人工進(jìn)路，采場(chǎng)全高度方向上需進(jìn)行高強(qiáng)度充填，從而使充填成本較高。

針對(duì)碎裂礦段的特點(diǎn)以及原采礦方法生產(chǎn)的難點(diǎn)，本著提高生產(chǎn)效率、降低生產(chǎn)成本、保證作業(yè)安全、確保較低的資源貧化損失率、與空區(qū)處理協(xié)同等指導(dǎo)思想，基于采礦環(huán)境再造和連續(xù)開采理論，綜合提出了一種新的采礦方法，即采礦環(huán)境再造無(wú)間柱分段分條連續(xù)采礦法。該方法按礦體厚度不同(≤15 m，15～30 m，≥30 m)具有不同的表現(xiàn)形式。礦體厚度≤15 m時(shí)的采礦工藝如圖3所示。

當(dāng)階段高度30～50 m時(shí)，將階段劃分為2～3個(gè)分段：沿礦體長(zhǎng)度方向布置礦房和間柱，礦房長(zhǎng)度為40～60 m，間柱長(zhǎng)度為12～15 m，不留頂柱、底柱。整體上采用兩步驟回采，先回采間柱，進(jìn)行較高配比的水泥砂漿膠結(jié)充填；然后，回采礦房，進(jìn)行低配比的水泥砂漿充填和小部分高配比膠結(jié)充填。間柱和礦房的回采工藝大致相同，都是上、下分段同時(shí)爆破，在下分段出礦，全部回采完畢后再進(jìn)行充填，不同的是間柱的拉槽布置在一端，礦房的拉槽布置在中央，間柱是一端往另外一端后退式回采，礦房是中間往兩端回采。出礦均經(jīng)下盤的出礦進(jìn)路從下分段的鑿巖道或平底采用鏟運(yùn)機(jī)出礦(采空區(qū)比較大時(shí)采用遙控鏟運(yùn)機(jī)出礦)。間柱和礦房的充填均通過(guò)上階段的運(yùn)輸平巷，經(jīng)出礦進(jìn)路、充填通風(fēng)聯(lián)絡(luò)道下放充填管路進(jìn)行。間柱充填采用砂漿配比為1∶4的水泥。礦房底部4～6 m采用砂漿配比為 1∶4的水泥砂漿進(jìn)行充填，其余部分采用砂漿配比為1∶10的水泥進(jìn)行充填。鑿巖時(shí)，新鮮風(fēng)流自下階段運(yùn)輸平巷經(jīng)出礦進(jìn)路、鑿巖道、切割通風(fēng)天井、充填通風(fēng)聯(lián)絡(luò)道、上階段出礦進(jìn)路后，排至上階段運(yùn)輸巷道?；夭蓵r(shí)，新鮮風(fēng)流自下階段運(yùn)輸平巷經(jīng)出礦進(jìn)路、鑿巖道、空區(qū)、充填通風(fēng)聯(lián)絡(luò)道、上階段出礦進(jìn)路后，排至上階段運(yùn)輸巷道。

圖3 采礦環(huán)境再造無(wú)間柱分段分條連續(xù)采礦法示意圖(礦體厚度≤15 m)Fig.3 Sketch map of mining environment reconstructing non-pillar sublevel-strip continuous mining method(orebody thickness is less than 15 m)

與上向水平分層充填法和分段空?qǐng)鍪潞蟪涮罘ㄏ啾龋虏傻V法具有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)繼承了上向水平分層充填法和分段空?qǐng)龀涮罘ǖ膬?yōu)點(diǎn)，不留頂、底柱，采場(chǎng)生產(chǎn)能力大，資源貧化損失低，能夠適應(yīng)不同厚度的傾斜、急傾斜高品位礦體的開采；(2)巧妙地利用了上階段的出礦川作充填、通風(fēng)聯(lián)絡(luò)道，使工藝的通風(fēng)和充填可靠性較好；(3)人員不進(jìn)入空區(qū)作業(yè)，且回采間柱和礦房時(shí)，周邊均有較好的應(yīng)力環(huán)境，安全性較好；(4)工藝簡(jiǎn)單、可靠。

4 采空區(qū)穩(wěn)定性離散元分析

4.1 離散單元法簡(jiǎn)介

離散元法是一種基于牛頓第二定律的巖石力學(xué)計(jì)算分析方法，特別適合于節(jié)理比較發(fā)育的工程巖體，在采礦工程、隧道工程、地下工程等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用[22]。UDEC 是針對(duì)非連續(xù)介質(zhì)開發(fā)的二維離散元程序，在數(shù)學(xué)求解方式上采用了有限差分法，力學(xué)上則增加了對(duì)接觸面的非連續(xù)力學(xué)的模擬，被普遍用于研究非連續(xù)面占主導(dǎo)地位的工程問(wèn)題[23-24]。

4.2 計(jì)算模型

根據(jù)采空區(qū)規(guī)模、圍巖狀況和原巖應(yīng)力場(chǎng)等條件的差異，選擇Ⅰ號(hào)、Ⅱ號(hào)、Ⅲ號(hào)采空區(qū)分別代表較小、中等、較大規(guī)模的3種空區(qū)(Ⅰ號(hào)空區(qū)面積為300 m2，高度為6 m；Ⅱ號(hào)空區(qū)面積為900 m2，高度為14 m；Ⅲ號(hào)空區(qū)面積為3 600 m2，高度為22 m)。所有模型兩側(cè)面限制水平移動(dòng)，底面限制豎向移動(dòng)，頂部模擬上覆巖重，建立3種空區(qū)的離散元模型進(jìn)行計(jì)算。數(shù)值模擬中礦巖體和節(jié)理的物理力學(xué)參數(shù)分別如表1和表2所示，3種空區(qū)的模型尺寸如表3所示，離散元計(jì)算模型如圖4所示。

4.3 計(jì)算結(jié)果分析

碎裂礦段中空區(qū)圍巖的破壞情況主要以塑性區(qū)分布的形式表現(xiàn)出來(lái)。3種空區(qū)圍巖塑性區(qū)分布如圖 5所示。可見：

(1)Ⅰ號(hào)采空區(qū)(圖5(a))頂板礁灰?guī)r中間偏右1 m處有一狹長(zhǎng)深度約為11 m的塑性區(qū)，其主要原因是空區(qū)底部碎裂礦體變形較大，頂板巖體受拉破壞造成。頂板條帶狀塑性區(qū)偏離中心，主要是節(jié)理組方位和地應(yīng)力共同影響的結(jié)果；底板塑性區(qū)范圍較廣，但分布相對(duì)零散，深度在10 m以內(nèi)。采空區(qū)兩側(cè)礦柱塑性區(qū)呈零散分布，且范圍較小，在4 m以內(nèi)；由于規(guī)模小，Ⅰ號(hào)空區(qū)整體較為穩(wěn)定。

(2)Ⅱ號(hào)采空區(qū)(圖5(b))頂、底板塑性區(qū)深度分別為7 m和6 m，分別位于左側(cè)頂板和右側(cè)底板。礦柱沒(méi)有出現(xiàn)塑性區(qū)，說(shuō)明礦柱是穩(wěn)定的。頂板多條塑性帶水平寬度大于1/2頂板長(zhǎng)度，由于塑性帶尚未連通，不可能發(fā)生大規(guī)模冒路事故，但有可能會(huì)出現(xiàn)松動(dòng)巖塊下落現(xiàn)象。隨著規(guī)模擴(kuò)大，塑性區(qū)具有連通的趨勢(shì)，頂板穩(wěn)定性變差。

(3)Ⅲ號(hào)采空區(qū)(圖5(c))頂、底板塑性區(qū)深度分別為20 m和15 m。頂板塑性區(qū)水平寬度大于頂板長(zhǎng)度的1/2，由于塑性區(qū)已連通，大規(guī)模冒落事故的發(fā)生是必然的，礦柱未出現(xiàn)塑性區(qū)。

表1 礦(巖)體物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical mechanical parameters of ore (rock)body

表2 各種節(jié)理力學(xué)參數(shù)Table 2 Physical mechanical parameters of joints

表3 計(jì)算模型尺寸Table 3 Calculation model sizes

圖4 空區(qū)穩(wěn)定性離散元分析模型Fig.4 Discrete element analysis models of goafs stability

圖5 空區(qū)圍巖塑性區(qū)分布規(guī)律Fig.5 Distribution principle of surrounding plastic zone

總體來(lái)看，處于圍巖和碎裂礦段分界處的Ⅰ號(hào)采空區(qū)規(guī)模較小，頂板均質(zhì)巖體中的塑性區(qū)呈線型，深度為10 m，空區(qū)總體上較穩(wěn)定。完全分布在碎裂礦段內(nèi)Ⅱ號(hào)和Ⅲ號(hào)采空區(qū)塑性區(qū)分布具有明顯的規(guī)律：塑性區(qū)分布均在空區(qū)頂板的左半部分，隨著空區(qū)規(guī)模增大，塑性區(qū)范圍增大，頂板穩(wěn)定性變?nèi)?；礦柱均未出現(xiàn)塑性區(qū)；中等規(guī)模空區(qū)頂板塑性區(qū)深度為7 m，最大規(guī)?？諈^(qū)頂板塑性區(qū)深度為20 m。

5 采空區(qū)協(xié)同處理方案

采空區(qū)處理是控制和預(yù)防采空區(qū)災(zāi)害的非常重要的部分。目前，采空區(qū)處理主要有充填、崩落、支撐、封閉等方法，其實(shí)質(zhì)是緩和巖體應(yīng)力集中的程度，轉(zhuǎn)移應(yīng)力集中部位，或使應(yīng)力達(dá)到新的相對(duì)平衡，從而控制地壓，促使安全生產(chǎn)[25-28]。

從碎裂礦段的賦存特點(diǎn)可知：賦存在其中的采空區(qū)如直接采用常規(guī)的空區(qū)處理方法，難以獲得系統(tǒng)最優(yōu)。碎裂礦段采空區(qū)在未處理前，所在位置、賦存地質(zhì)環(huán)境、空區(qū)規(guī)模和空區(qū)穩(wěn)定性等因素是基本確定的，由采礦環(huán)境再造無(wú)間柱分段分條連續(xù)采礦法知：碎裂礦段內(nèi)包括采場(chǎng)寬度和高度、階段高度和數(shù)目及部分切割工程及自由爆破空間等開采布局是可作適當(dāng)調(diào)整的，這就為采空區(qū)協(xié)同處理奠定了良好的基礎(chǔ)。

5.1 較小或中等規(guī)?？諈^(qū)處理方案

當(dāng)?shù)V體內(nèi)存在規(guī)模較小或中等規(guī)模采空區(qū)時(shí)，可根據(jù)空區(qū)存在的具體情況，采取適當(dāng)?shù)姆椒▽⒖諈^(qū)調(diào)整為拉槽、拉底、自由爆破空間、分段鑿巖道的一部分加以利用。斜交采場(chǎng)長(zhǎng)度方向較小規(guī)?？諈^(qū)處理方案如圖6所示?？梢姡号c采場(chǎng)長(zhǎng)度方向呈角度a的較小規(guī)?？諈^(qū)調(diào)整為拉底空間加以利用。對(duì)于中等規(guī)?？諈^(qū)(如圖 7所示)，由于空區(qū)上部的塑性區(qū)分為 6～7 m，可將高度方向稍大的中等規(guī)模空區(qū)調(diào)整為自由爆可考慮將空區(qū)下部調(diào)整到下一階段，但深度一般不宜超過(guò)5 m，利用周邊隆口崩落部分礦體，崩落礦石堆積高度至出礦進(jìn)路水平時(shí)，將剩余的上部空區(qū)調(diào)整為自由爆破空間加以利用。在選擇空區(qū)周邊的隆口進(jìn)行崩礦作業(yè)時(shí)，根據(jù)碎裂礦段空區(qū)圍巖塑性區(qū)分布規(guī)律，應(yīng)選擇主節(jié)理組下方的隆口更安全。在對(duì)空區(qū)周邊礦體進(jìn)行打眼放炮等作業(yè)時(shí)，應(yīng)根據(jù)空區(qū)圍巖塑性區(qū)分布規(guī)律選擇安全部位進(jìn)行施工。

圖6 斜交采場(chǎng)長(zhǎng)度方向較小規(guī)?？諈^(qū)處理方案Fig.6 Treatment scheme of small scale goaf intersecting with stope

圖7 高度方向稍大的中等規(guī)模空區(qū)處理方案Fig.7 Treatment scheme of middle scale goaf with a large size in height direction

5.2 較大規(guī)?？諈^(qū)處理方案

礦山大規(guī)模的采空區(qū)不多，Ⅲ號(hào)采空區(qū)是最大規(guī)模的采空區(qū)，目前，基本被崩塌的廢石及礦石充滿，所有能夠進(jìn)入采空區(qū)的坑道都已被封堵。對(duì)該類型采空區(qū)，不可能在此基礎(chǔ)上再布置采場(chǎng)，只能根據(jù)采空區(qū)規(guī)模將其視為已經(jīng)回采的采場(chǎng)或采區(qū)。在采空區(qū)區(qū)域較大或相當(dāng)于采場(chǎng)規(guī)模，應(yīng)回采空區(qū)周邊礦體時(shí)，需要在空區(qū)精密探測(cè)的基礎(chǔ)上，采用空區(qū)上部打充填井或鉆孔充填的辦法完成對(duì)空區(qū)的治理，必要時(shí)，還可以用加壓注漿的辦法增強(qiáng)充填體的穩(wěn)定性。

6 結(jié)論

(1)為在生產(chǎn)高效和作業(yè)安全上取得系統(tǒng)整體最優(yōu)，提出了將碎裂礦段開采與空區(qū)處理協(xié)同理念。

(2)針對(duì)廣西高峰 105號(hào)礦體碎裂礦段賦存特點(diǎn)和開采技術(shù)條件，基于采礦環(huán)境再造和連續(xù)開采理論，提出了一種適合碎裂礦段開采的新方法，即采礦環(huán)境再造無(wú)底柱分段分條連續(xù)采礦法。該方法巧妙地利用了將上階段的出礦川作充填、通風(fēng)聯(lián)絡(luò)道，采礦和充填綜合生產(chǎn)能力高，貧化損失率低，作業(yè)安全性好，適應(yīng)能力強(qiáng)，是一種開采類似礦體的較好采礦方法。

(3)對(duì)于完全嵌入在碎裂礦段種的空區(qū)，塑性區(qū)分布均在空區(qū)頂板的左半部分，礦柱上無(wú)塑性區(qū)；小規(guī)?？諈^(qū)整體上穩(wěn)定，僅可能出現(xiàn)零星掉塊現(xiàn)象；中等規(guī)模空區(qū)頂板塑性區(qū)范圍為7 m，塑性帶跨度大于頂板長(zhǎng)度的1/2，但未連通，不可能發(fā)生大規(guī)模冒落事故，但有可能會(huì)出現(xiàn)松動(dòng)巖塊下落現(xiàn)象；大規(guī)模空區(qū)頂板塑性區(qū)為20 m；塑性區(qū)跨度大于頂板長(zhǎng)度的1/2，塑性區(qū)已連通，大規(guī)模冒落事故不可避免。

(4)在采空區(qū)穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)上，靈活調(diào)整開采布局，將采空區(qū)調(diào)整為部分切割工程或自由爆破空間，從而確定各種規(guī)模空區(qū)的協(xié)同處理方案。

(5)對(duì)碎裂礦段采礦方法與空區(qū)處理進(jìn)行協(xié)同研究可為類似礦床的安全高效開采提供參考。

[1]趙勇, 張花, 張兆林, 等. 上向分層膠結(jié)充填采礦法在侯莊礦區(qū)的應(yīng)用[J]. 礦業(yè)快報(bào), 2006, 445(6): 38-40.ZHAO Yong, ZHANG Hua, ZHNAG Zhao-lin, et al. Application of upwards lamination stoping-cemented fill method at Houzhuang Mining Area[J]. Express Information of Mining Industry, 2006, 445(6): 38-40.

[2]谷新建, 胡磊, 陳澤呂, 等. 新龍礦業(yè)公司極破碎難采礦體采礦方法優(yōu)化研究[J]. 礦業(yè)研究與開發(fā), 2007, 27(4): 1-2, 89.GU Xin-jian, HU Lei, CHEN Ze-lü, et al. Optimization of mining method for extremely fractured difficult-to-mine orebody in Xinlong mineral Co. Ltd[J]. Mining Research and Development, 2007, 27(4): 1-2, 89.

[3]黃應(yīng)盟. 廣西高峰礦業(yè)公司深部礦體采礦方法的改進(jìn)[J]. 礦業(yè)研究與開發(fā), 2002, 22(3): 12-14.HUAND Ying-meng. A modification on the mining method for the deep orebody in Guangxi Gaofeng mining Ltd[J]. Mining Research and Development, 2002, 22(3): 12-14.

[4]周旭, 陽(yáng)雨平, 王貽明, 等. 上向水平分層充填法的優(yōu)化研究[J]. 礦業(yè)快報(bào), 2008, 472(8): 63-66.ZHOU Xu, YANG Yu-ping, WANG Yi-ming, et al. Research on optimization of flat-back cut-and-fill stoping method[J]. Express Information of Mining Industry, 2008, 472(8): 63-66.

[5]李興尚, 吳法春, 許家林. 上向水平分層充填采礦法的優(yōu)化研究[J]. 金屬礦山, 2006, 358(4): 1-3, 6.LI Xing-shang, WU Fa-chun, XU Jia-lin. Research on optimization of flat-back cut-and-fill stoping method[J]. Metal Mine, 2006, 358(4): 1-3, 6.

[6]吳賢振, 饒運(yùn)章, 熊正明. 銅山銅礦分段鑿巖階段礦房嗣后充填采礦法工藝優(yōu)化研究[J]. 南方冶金學(xué)院學(xué)報(bào), 2003, 24(4):1-4.WU Xian-zhen, RAO Yun-zhang, XIONG Zheng-ming. The study on the improvement of the technology of sublevel stoping and filling mining method[J]. Journal of Southern Institute of Metallurgy, 2003, 24(4): 1-4.

[7]袁志安. 大空區(qū)下連續(xù)開采方案研究[J]. 有色礦冶, 2006,22(3): 13-16.YUAN Zhi-an. Continuously exploitation project research of large empty area[J]. Non-ferrous Mining and Metallurgy, 2006,22(3): 13-16.

[8]任鳳玉, 李楠. 團(tuán)城鐵礦多空區(qū)礦體開采技術(shù)研究[J]. 金屬礦山, 2008, 381(3): 32-34, 109.REN Feng-yu, LI Nan. Research of mining techniques for orebodies with multi-m ined-out areas in Tuancheng iron deposit[J]. Metal Mine, 2008, 381(3): 32-34, 109.

[9]周科平, 高峰, 胡建華, 等. 頂板誘導(dǎo)崩落預(yù)裂鉆孔裂隙發(fā)育監(jiān)測(cè)與分析[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2007, 26(5): 1034-1040.ZHOU Ke-ping, GAO Feng, HU Jian-hua, et al. Monitoring and analysis of fracture development pre-spliting hole of cave inducement of roof[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2007, 26(5): 1034-1040.

[10]HU Jian-hua, ZHOU Ke-ping, LI Xi-bing, et al. Numerical analysis of application for induction caving roof[J]. Journal of Central South University of Technology, 2005, 12(Suppl. 1):146-149.

[11]GAO Feng, ZHOU Ke-ping, DONG Wei-jun, et al. Similar material simulation of time series system for induced caving of roof in continuous mining under backfill[J]. Journal of Central South University of Technology, 2008, 15(3): 356-360.

[12]Haken H. Synergetics: From pattern formation to pattern analysis and pattern recognition[J]. International Journal of Bifurcation and Chaos, 1994, 4(5): 1069-1083.

[13]Daffershofer A, Haken H. Synergetic computers for pattern recognition-a new approach to recognition of deformed patterns[J]. Pattern Recognition, 1994, 27(12): 1697-1705.

[14]吳永紅, 蘇懷智, 高培偉. 混凝土大壩裂縫光纖監(jiān)測(cè)關(guān)鍵性基本問(wèn)題的協(xié)同研究[J]. 水力發(fā)電學(xué)報(bào), 2007, 26(4): 120-123.WU Yong-hong, SU Huai-zhi, GAO Pei-we. Integrated study on key basic problems of fiber optic monitoring cracks in concrete large dams[J]. Journal of Hydroelectric Engineering, 2007, 26(4):120-123.

[15]鄧金燦. 高峰礦深部開采工程地質(zhì)調(diào)查與穩(wěn)定性分析[J]. 采礦技術(shù), 2001, 1(3): 66-67.DENG Jin-can. Stability analysis and engineering geological investigation of deep mining ore body in Gaofeng mine[J].Mining Technology, 2001, 1(3): 66-67.

[16]吳愛(ài)祥, 韓斌, 古德生, 等. 國(guó)內(nèi)外地下金屬礦山連續(xù)開采技術(shù)研究的發(fā)展[J]. 礦冶工程, 2002, 22(3): 7-10.WU Ai-xiang, HAN Bin, GU De-sheng, et al. Progress in research on continuous mining technology of domestic and foreign underground metal mines[J]. Mining and Metallurgical Engineering, 2002, 22(3): 7-10

[17]鄧建, 李夕兵, 古德生. 無(wú)間柱連續(xù)采礦法礦段回采的地壓規(guī)律與控制技術(shù)[J]. 中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào), 2001, 11(4): 666-670.DENG Jian, LI Xi-bing, GU De-sheng. Ground pressure and control techniques in non-pillar continuous mining method[J].The Chinese Journal of Nonferrous Metal, 2001, 11(4): 666-670.

[18]古德生, 鄧建, 李夕兵. 地下金屬礦山無(wú)間柱連續(xù)采礦可靠性分析與設(shè)計(jì)[J]. 中國(guó)工程科學(xué), 2001, 3(1): 51-57.GU De-sheng, DENG Jian, LI Xi-bing. Reliability analysis and design of non-pillar continuous mining in underground metal mines[J]. Engineering Science, 2001, 3(1): 51-57.

[19]古德生, 李夕兵. 現(xiàn)代金屬礦床開采科學(xué)技術(shù)[M]. 北京:冶金工業(yè)出版社, 2006.GU De-sheng, LI Xi-bing. Modern mining science and technology for metal mineral resources[M]. Beijing:Metallurgical Industry Press, 2006.

[20]周科平, 高峰, 古德生. 采礦環(huán)境再造與礦業(yè)發(fā)展新思路[J].中國(guó)礦業(yè), 2007, 16(4): 34-36.ZHOU Ke-ping, GAO Feng, GU De-sheng. Mining environment regenerating and new thoughts on the development of mining industry[J]. China Mining Magazine, 2007, 16(4): 34-36.

[21]周科平, 朱和玲, 肖雄, 等. 采礦環(huán)境再造連續(xù)開采地壓演化過(guò)程的控制與仿真[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版, 2008,39(3): 417-422.ZHOU Ke-ping, ZHU He-ling, XIAO Xiong, et al. Control and simulation of ground pressure evolutional process based on reconstructed mining environment and continuous caving method[J]. Journal of Central South University: Science and Technology, 2008, 39(3): 417-422.

[22]王泳嘉, 邢紀(jì)波. 離散單元法及其在巖土工程中的應(yīng)用[M].沈陽(yáng): 東北工學(xué)院出版社, 1991.WANG Yong-jia, XING Ji-bo. The discrete element method and its application in soil and rock mechanics[M]. Shenyang:North-Eastern Institute of Engineering press, 1991.

[23]Sung O C, So-Keul C. Stability analysis of jointed rock slopes using the Barton-Bandis constitutive model in UDEC[J].International Journal Rock Mechanics and Mining Sciences,2004, 41(Suppl. 1): 581-586.

[24]Rajinder B, Kaare H. Parametric study on a large cavern in jointed rock using a distinct element model(UDEC-BB)[J].International Journal Rock Mechanics and Mining Sciences,1998, 35(1): 17-29.

[25]宮鳳強(qiáng), 李夕兵, 董隴軍, 等. 基于未確知測(cè)度理論的采空區(qū)危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2008, 27(2):323-330.GONG Feng-qiang, LI Xi-bing, DONG Long-jun, et al.Underground goaf risk evaluation based on uncertainty measurement theory[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2008, 27(2): 323-330.

[26]李俊平, 彭作為, 周創(chuàng)兵, 等. 木架山采空區(qū)處理方案研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2004, 23(22): 3884-3890.LI Jun-ping, PENG Zuo-wei, ZHOU Chuang-bing, et al. Study on schemes for disposing abandoned stope in Mujia hill[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2004,23(22): 3884-3890.

[27]閆長(zhǎng)斌, 徐國(guó)元, 中國(guó)生. 復(fù)雜地下空區(qū)綜合探測(cè)技術(shù)研究及其應(yīng)用[J]. 遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào), 2005, 24(4): 481-484.YAN Chang-bin, XU Guo-yuan, ZHONG Guo-sheng. Research of composite prospecting and its application in complicated underground mined-out areas[J]. Journal of Liaoning Technical University, 2005, 24(4): 481-484.

[28]劉占魁, 劉寶許, 來(lái)興平. 內(nèi)蒙古霍各氣銅礦采空區(qū)穩(wěn)定性分析與處理[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2003, 25(5): 391-393.LIU Zhan-kui, LIU Bao-xu, LAI Xing-ping. Stability analysis and disposal of Huogeqi copper mine gob in inner Mongolia[J].Journal of University of Science and Technology Beijing, 2003,25(5): 391-393.