王立成 馬妹英 顧小兵 劉春鋒
某大(Ⅰ)型水庫工程,正常蓄水位為739.0 m,總庫容20.45×108m3。其混凝土面板堆石壩最大高度為123.00 m,為1級建筑物,地震設(shè)防烈度為8度。壩址地形地質(zhì)條件復雜,壩基覆蓋層厚5.0~9.5 m,巖性為第四系全新統(tǒng)沖積砂卵石、崩積碎石塊。基巖為變質(zhì)砂巖,強風化帶厚度4.9~7.0 m,弱風化帶厚度2.3~6.0 m,其上巖體中節(jié)理裂隙較為發(fā)育。壩體斷面如圖1所示。
圖1 壩體典型剖面
面板堆石壩應力應變的合理性取決于堆石材料本構(gòu)關(guān)系,目前計算面板堆石壩大多采用鄧肯1980年提出的,修改的非線性雙曲線E-B模型。該模型使用簡便,參數(shù)確定簡單,并且在參數(shù)確定方面積累了許多成熟的經(jīng)驗。
E-B模型在曲線上任意一點的切線模量:
式中 Rf——土體的破壞比;
SL——土體單元的應力水平;
σ3——圍壓;
Pa——大氣壓強;
K,n——楊氏模量系數(shù)和模量指數(shù)。
上述公式只適用于荷載逐級增加的情況,當考慮卸荷與重復加載時,土體的應力應變關(guān)系用線彈
性模型近似模擬,卸荷再加荷彈性模量。
式中,Kur為卸荷模量指數(shù)。
體積變形模量B為:
式中,Kb和m分別為體積模量系數(shù)和模量指數(shù)。
為了在圍壓和應力水平很低的情況下,得到的水平應力比較合理,模型中限制最小體積變形模量。
相當于限制最小泊松比:
式中,K0=1-sinΦ,K0為側(cè)壓力系數(shù),Φ為內(nèi)摩擦角。
計算模型如圖2所示,其中坐標系規(guī)定如下:順水流方向為 x軸,指向下游為正方向,取壩軸線為x軸零點;垂直水流方向為y軸,指向上方為正方向,取壩基面為零點;沿壩軸線方向為z軸,指向紙面方向為正。壩體及面板采用三維8節(jié)點六面體等參元,接觸面采用Goodman單元,接縫面采用無厚度和寬度的8節(jié)點六面體單元。模型共劃分單元5 188個,壩體分10層填筑,每層厚度約13 m。水荷載分6級施加,水位逐步升高到正常蓄水位。浸水單元的重度改為浮重度。
圖2 計算網(wǎng)格圖
壩體堆石料采用鄧肯-張(E-B)模型,計算參數(shù)如表1所示。
表1 壩體鄧肯-張模型(E-B)參數(shù)
計算采用分級加載,并且在計算中將模型單元的材料性質(zhì)隨時間步長改變,模擬壩體施工期填筑過程壩體材料應力應變性質(zhì)的改變??紤]壩體施工過程中擋水,即壩體填筑到720 m高程時,壩體開始擋水,擋水高程為650 m,然后直到填筑完成。面板作不透水體考慮,水壓力直接作用于面板上,水位分層逐步抬高。
本次僅對竣工和正常蓄水2種工況進行了整理。整理了計算剖面的位移、正應力。結(jié)果如圖3、4所示。
圖3 竣工工況壩體剖面的位移、正應力結(jié)果圖
圖4 正常蓄水位壩體剖面的位移、正應力結(jié)果圖
壩體最大垂直位移發(fā)生在1/2壩高處,值為40.4 cm;水平位移最大值發(fā)生在上下游坡的1/5壩高處,向上游位移8.4 cm、向下游位移7.0 cm ;壩體內(nèi)的垂直應力與填筑高度有關(guān),反映了此工況自重應力起主要作用,底部的壓應力最大,為1.56MPa。
混凝土面板承受水壓力,面板下的堆石體和砂礫料受壓,整個壩體向下游位移,最大水平位移出現(xiàn)在上游壩坡700 m高程處,值為11.6 cm,為向下游位移;最大垂直位移45.2 cm出現(xiàn)在壩體中心;壩體內(nèi)的垂直應力最大點向上游偏移,壓應力增大,最大壓應力值為1.67MPa,出現(xiàn)在壩底中心偏上游。
(1)壩體的最大垂直位移發(fā)生在約1/2高度處,竣工和正常蓄水沉降分別為40.4 cm和45.2 cm??⒐r水平位移的最大值分別發(fā)生在上、下游邊坡內(nèi),向坡外位移。蓄水后,混凝土面板擋水,水平位移均向下游,最大值發(fā)生在上游坡面700 m高程處。壩體和面板在結(jié)構(gòu)上滿足要求,設(shè)計合理。
(2)竣工時壩體的應力分布較均勻,各點應力與填筑高度相關(guān)。砂礫料內(nèi)和堆石體與砂礫料接觸面處出現(xiàn)塑性變形。蓄水后,垂直應力有所增加,不影響壩體穩(wěn)定。
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