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        長區(qū)段大截面導線山區(qū)放線施工技術

        2010-06-07 05:25:34黃新平王建偉
        電力建設 2010年7期
        關鍵詞:施工

        黃新平,王建偉

        (1.華北電力大學經(jīng)濟與管理學院,北京市,102206;2.北京送變電公司,北京市,102401)

        0 引言

        ±500 kV寶雞換流站—德陽換流站直流線路工程4標段具有以下特點:(1)采用兩相導線,每相4分裂ACSR—720/50鋼芯鋁絞線;(2)高差大,本標段有長達20 km的20 mm重覆冰區(qū)、20 km的15 mm中覆冰區(qū)及部分10 mm輕覆冰區(qū),重冰區(qū)及中冰區(qū)相鄰鐵塔滑車懸掛點之間高差普遍較大,造成下壓或上揚塔位多,增加了放線施工難度;(3)導線截面積大,導線總截面積775.41 mm2,單位質量2.398 kg/m,每軸導線(2500 m)的質量約6 t,運輸及放線難度大;(4)地形復雜,本段線路位于川陜交界處的大巴山脈和秦嶺山脈之間,80%樁號位于高大山區(qū),沿線地形條件非常惡劣,部分塔位海拔2000 m左右,平均小運距離1500 m,二次倒運距離為10 km,運輸條件極大地限制了牽張場地的選擇范圍。

        根據(jù)SDJJS 2—87《超高壓架空輸電線路張力架線施工工藝導則》[1]和GB 50233—2005《110~500 kV架空送電線路施工及驗收規(guī)范》[2],500 kV超高壓架空輸電線路一般采用張力架線,一個施工區(qū)段為5~8 km,放線滑車不超過20個。由于山區(qū)地形和交通條件的限制,在約22 km的山區(qū)段,沒有可供運輸大型牽張設備和導線通行的道路。經(jīng)過對運輸?shù)缆贩磸涂辈?,最終將牽引場設置在靠近該段線路中心位置的山坡上,在多次對道路平整、鋪墊后,勉強將牽引設備運輸?shù)轿弧T谠摱尉€路兩端地形和交通條件較好處設置2個張力場,將該段線路分成2個約12 km的放線區(qū)段,本文以其中1個區(qū)段(N2142—N2517)為例,對長區(qū)段大截面導線山區(qū)放線施工進行探討。

        1 牽張場的選擇

        通過現(xiàn)場多次勘察,在N2142小號側100 m處有一處農(nóng)田處于線路正下方,交通條件基本能夠滿足牽張設備、大型吊車、導線運輸車輛的通行。但是由于地處低洼處,與N2142高差較大,需要對N2142鐵塔導線滑車低掛才能滿足導線包絡角的要求。

        最終確定的牽引場位于N2516—N2517檔之間的線路前進方向左側,距離N2516鐵塔約300 m,距離N2517鐵塔約1060 m。考慮到N2516—N2517檔不能接頭,因此在N2517大號側設置轉向場,形成“倒牽”,導線牽引至N2517塔位附近,將接續(xù)管布置在N2517—N2518之間。

        2 放線區(qū)段特點

        N2142—N2517區(qū)段長度為12078 m,具體參數(shù)如表1所示,平斷面示意圖見圖1。本區(qū)段特點如下:(1)區(qū)段長,牽引導線時牽引力大;(2)由于運輸條件限制,牽引場必須設置在大號側,牽引場與張力場高差為420 m,牽引力相對要大得多;(3)相鄰高差超過100 m有7檔,施工中下壓和上揚塔位多。

        表1 N2142—N2517區(qū)段塔位參數(shù)Tab.1 Parameters of the transmission towers in the section from N2142 to N2517

        3 放線方案

        根據(jù)現(xiàn)有條件,對該區(qū)段分別進行“一牽二”和“一牽四”張力放線模擬計算,結果見表2。由表2可知,“一牽二”牽張力遠小于“一牽四”牽引力,對設備要求較低。

        根據(jù)SDJJS 2—87《超高壓架空輸電線路張力架線施工工藝導則》[1]對該放線區(qū)段進行設備和相應工器具的選擇,如表3所示。表3中導引繩僅考慮展放導線。

        “一牽二”方案牽引力較小,對設備要求低,但懸掛滑車數(shù)量和牽引導線次數(shù)是“一牽四”方案的2倍,施工速度慢,成本高,而且存在先后展放導線會帶來初伸長差的質量隱患?!耙粻克摹狈桨笭恳Υ螅瑢υO備要求高,尤其是對主牽引機要求高,但施工速度快。根據(jù)以上分析可知,“一牽四”方案優(yōu)于“一牽二”方案,在設備條件允許的情況下,應作為首選方案[3-10]。

        表2 “一牽二”和“一牽四”方案比較Tab.2 Comparison of one-drag-two and one-drag-four

        表3 “一牽二”和“一牽四”方案比較Tab.3 Comparison of one-drag-two and one-drag-four

        4 受力分析與計算

        采用“一牽四”方案,分別計算該放線施工方案的牽引力、牽張力、滑車下壓力及包絡角,結果如表4、5所示。

        表4 牽引力及牽張力的計算值Tab.4 Computed values of dragging forces and tensioning forces

        表5 滑車下壓力及包絡角Tab.5 Pressure under sliding hoist and envelope angle

        由表4可知:牽引機最大牽引力為242.333 kN,遠大于一般放線施工時的牽引力,必須采用28 t以上的大型牽引機和□32以上主牽引繩;張力為20.56 kN,與一般放線施工時相差不多,可采用2臺兩線張力機。

        由表5可知:在牽引繩通過時,N2142、N2143、N2505、N2508、N2510、N2512、N2516共7處上揚,而N2510上揚最為嚴重,且在走板通過時仍然上揚。在導線通過時,沒有上揚,但N2507、N2515下壓力較大,分別為133.676 kN和143.335 kN。結合斷面圖(圖1)可以看出,N2507和N2515位于高程最大的高山上,兩側塔位全部為連續(xù)下山,因此造成下壓力大。而N2510位于N2507和N2515中間的低洼山谷的最低點,因此造成上揚較嚴重,計算結果與實際地形相符。因此可得出結論:在山區(qū)放線施工時,由于高差大,連續(xù)上下山等地形,易造成下壓或上揚。

        5 放線措施

        5.1 轉向滑車設置

        本區(qū)段放線施工時,在N2517塔附近需要設置轉向場,形成“倒牽”。由于牽引力較大,對轉向滑車的要求也就隨之增大,因此轉向滑車必須合理布置。最終將4個轉向滑車排列成弧型,形成1個大轉角,每個滑車均有單獨的地錨受力,調節(jié)鋼絲繩套長度,使每個滑車的轉角度數(shù)為45°,此時4個滑車均勻受力。經(jīng)計算,每個滑車受力為185.47 kN,采用30 t鋼制滑車可滿足要求。通常情況下,采用手扳葫蘆連接鋼絲繩套與地錨之間,通過手扳葫蘆調節(jié)鋼絲繩長度,以達到4個滑車均勻受力,但由于目前通常使用的手扳葫蘆最大出力為88.2 kN,而此處受力為185.47 kN,手扳葫蘆連接不能滿足需要。本工程在牽引導線前,預先調整好4個轉向滑車位置,確保均勻受力。轉向滑車布置見圖2。

        5.2 上揚塔位的處理

        5.2.1 導引繩上揚

        導引繩牽放牽引繩,由于導引繩自重較輕,在高差比較大的情況下比較容易上揚。最常見的處理方法就是將壓線滑車掛在較低一側,將壓線滑車的拉線通過手板葫蘆打在鐵塔塔身即可,如果牽引繩不上揚,一般在牽引繩通過前拆除導引繩。

        5.2.2 牽引繩上揚

        當牽引繩牽放導線時,如果出現(xiàn)上揚的情況,要使用鋼質滑車進行壓線,并將壓線滑車的拉線通過手板葫蘆打在提前挖好的地錨上,在牽引走板通過前進行拆除,如圖3所示。

        5.2.3 導線上揚

        導線上揚雖然不易出現(xiàn),但是一旦出現(xiàn)將導致導線跳槽或者導線摩擦滑車橫梁,因此必須提前處理。如果導線輕微上揚放松張力即可,如果上揚較為嚴重則須采用五輪滑車進行壓線,即待走板通過上揚塔位后,在該塔位牽引側使用1個五輪放線滑車倒扣在上揚導線上,另一端的拉線通過鏈條葫蘆連接到地錨上,如圖4所示。

        5.3 防止走板沖擊滑車措施

        由于部分塔位滑車懸掛點與兩側鐵塔滑車懸掛點高差大(如本區(qū)段N2507、N2515鐵塔),走板通過滑車時,容易對滑車造成較大沖擊,造成懸掛滑車的鋼絲繩套和橫擔水平方向受力增大,可以采取以下方式減小沖擊:

        (1)減小牽引速度。在走板通過滑車前,減小牽引速度,可有效減小對滑車的瞬間沖擊力,待走板通過滑車后,再增大牽引速度。

        (2)滑車低掛。通過低掛滑車,可以減小與兩側鐵塔滑車懸掛點高差,從而減小沖擊力。

        5.4 防止導線磨損的措施

        根據(jù)現(xiàn)場實際地形進行張力放線計算,施工過程中嚴格按照技術方案進行張力控制,對樹木或者其他距離不夠的障礙物施工前進行清理,保證展放過程中導線對地有足夠的距離。

        在下壓力大于49 kN和包絡角超過20o的尖峰塔采用雙滑車,并根據(jù)包絡角設置好雙滑車的高差,可以改善導線和滑車的受力狀態(tài),避免由于滑車損壞而造成導線受到損傷。同時在導線保護器兩端綁軋鋁絲,防止大轉角塔和尖峰塔由于受力較大、包絡角較大而對導線壓接管兩端導線產(chǎn)生磨損而造成導線內層鋁股擠傷、壓接管口處導線出現(xiàn)散股或者斷股的情況。

        針對高差小的大檔距(800 m以上),如果導線不能騰空,必須設置五輪拖地滑車。如果導線對地距離在2 m以下,也應在導線下方放置松木,防止在展放過程中由于瞬時張力的降低而導致導線摩擦地面。

        6 結論

        在放線施工過程中,牽張場的選擇對施工造成很大影響,但是由于方案合理,采取了多種措施降低放線張力和牽引力,本區(qū)段導線在展放過程中主牽引力和張力均沒有達到方案中設計的峰值,導線走板在過滑車過程中一直較為平穩(wěn),上揚和下壓塔位均提前進行處理到位,因此在導線展放的工期上達到了比較理想的狀態(tài)。

        [1]SDJJS 2—87超高壓架空輸電線路張力架線施工工藝導則[S].

        [2]GB 50233—2005110~500 kV架空送電線路施工及驗收規(guī)范[S].北京:中國計劃出版社,2005.

        [3]劉利平,熊織明.1000 kV線路采用2×(一牽四)同步張力架線施工中的問題[J].電力建設,2008,29(10):10-13.

        [4]程天福.500 kV大截面導線一牽四張力架線[J].電力建設,2007,28(1):32-33.

        [5]段文運.500 kV線路張力放線時導線發(fā)生散股跳股的預防修復措施[J].電力建設,2006,27(4):41-42.

        [6]郭 偉,鄭少鵬,聶金鴻.北江大跨越工程立塔及架線施工技術的改進[J].電力建設,2009,30(10):33-36.

        [7]徐守琦.大截面導線架線施工工藝的研究[J].電力建設,2009,30(1):35-37.

        [8]徐守琦,劉 凱,譚志明.特高壓組合式放線滑車的研制[J].電力建設,2010,31(2):106-110.

        [9]郎福堂,劉 芳,侯先智.900 mm2導線“2×一牽3”張力放線施工工藝[J].電力建設,2010,31(2):48-52.

        [10]毛偉敏,李 建,錢連仲,等.“二牽n”張力放線工藝在±800 kV向上線路的應用[J].電力建設,2010,31(4):40-43.

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