蘇正偉 冉墨男 陳兵 韓春雷
(武漢第二船舶設計研究所, 武漢 430064)
研制模擬柴油發(fā)電機的目的,是為了在動態(tài)模擬實驗室中,用小容量發(fā)電機來模擬原型柴油發(fā)電機的運行特性。
相似理論[1]是模擬電機對原型電機進行模擬的理論基礎。在相似條件的判斷中,將電機的各種參數(shù)換算成標幺值,作為模擬機與原型機的相似指標[2]。
根據(jù)模擬柴油發(fā)電機的運行條件,并考慮到對突然短路電流的模擬,確定模擬柴油發(fā)電機的基本設計原則為:
(2)以標幺值表示的空載特性與原型發(fā)電機相近,空載電動勢波形接近正弦波。
(3)電磁結構盡量與原型發(fā)電機相同,盡量經(jīng)濟、可靠和拆裝方便。
(4)由于模擬電機的電磁負荷遠小于常規(guī)電機,在相同額定轉速下的損耗相對較大,因此,對模擬電機的溫升和效率不進行考核。
原型柴油發(fā)電機的大部分設計參數(shù)由某船用“柴油發(fā)電機技術設計資料”給出。
模擬柴油發(fā)電機的相數(shù)、額定頻率、額定轉速、輸出電壓都與原型發(fā)電機的相同,輸出功率和額定電流均按照模擬比,縮小為原型發(fā)電機的1/125。
根據(jù)上述的設計原則和依據(jù),首先應確定原型發(fā)電機的額定值,然后根據(jù)模擬比確定模擬發(fā)電機的額定值,并以額定值作為基值,來計算模擬發(fā)電機的參數(shù)標幺值。
模擬發(fā)電機的電磁設計方法與一般發(fā)電機的不同,主要是應在滿足特定參數(shù)要求的基礎上來確定發(fā)電機的主要尺寸。其主要過程是:
(1)根據(jù)慣性常數(shù) Hj來確定模擬發(fā)電機的定子內徑Di1和定子鐵心長度lt;
(2)根據(jù)直軸同步電抗標幺值Xd,確定發(fā)電機的電磁負荷A(線負荷)、Bδ(氣隙磁通密度)和氣隙長度δ,在選擇氣隙長度δ 時還要考慮發(fā)電機的制造工藝條件。
(3)根據(jù)參數(shù)和電磁負荷以及定子電流密度的要求,確定定子槽形和繞組線規(guī);
原型柴油發(fā)電機的性能指標由某“柴油發(fā)電機試驗報告”和“柴油發(fā)電機技術設計資料”給出,具體的額定值、參數(shù)標么值、時間常數(shù)、慣性常數(shù)Hj、空載特性等內容可查閱相關文獻資料。
需要特別指出的是,原型柴油發(fā)電機有三種運行工況,在三種工況下,參數(shù)的標幺值是不同的。經(jīng)過計算分析可以看出,這是由于在不同的工況下采用了不同的電壓、電流基值所致。因此選定原型發(fā)電機的第二種工況為額定工況,以此為基值來計算各參數(shù)的標么值。
3.2.1 模擬柴油發(fā)電機額定值的確定
按照規(guī)定的模擬比,可得模擬柴油發(fā)電機的額定值為:
相數(shù)m=12;
額定頻率fN=120 Hz;
額定轉速nN=1800 r/min(極數(shù)2p=8);
額定相電壓UNφ=UnII=102.64 V;
額定相電流 INφ=InII=5.94 A;
額定容量 SN=mUNφINφ=7.32 kVA
額定功率PN=PnII/125=5.704 kW;
額定功率因數(shù)cos?N=0.7792;
阻抗基值 ZN=UNφ/ INφ=17.28 ?。
整流橋接法四個三相不可控整流橋并聯(lián)勵磁方式同軸交流勵磁機無刷勵磁
3.2.2 電磁設計方案
根據(jù)上面確定的模擬柴油發(fā)電機額定值,進行了模擬柴油發(fā)電機的電磁設計。設計中以著重模擬直軸超瞬態(tài)電抗為原則,對模擬柴油發(fā)電機的電磁設計方案進行了多次調整。在保證模擬發(fā)電機的超瞬態(tài)電抗 X”d標幺值與原型發(fā)電機的基本相同的前提下,也盡量保證二者穩(wěn)態(tài)參數(shù)(Ra、Xd、Xq)標幺值、空載特性(以標幺值表示)以及慣性常數(shù)Hj的一致性,同時考慮工廠加工工藝方面的要求。但是,在這些限定條件下,難以很好地同時滿足全部穩(wěn)態(tài)參數(shù)和其他瞬態(tài)參數(shù)的模擬要求,因此,需要在穩(wěn)態(tài)參數(shù)和瞬態(tài)參數(shù)的模擬之間做折中處理。
最終的模擬柴油發(fā)電機的電磁設計方案的部分主要結果如表1所示。
表1 模擬柴油發(fā)電機的電磁設計部分結果
3.2.3 設計分析與說明
將以上設計計算結果與原型發(fā)電機的設計值進行比較,可以看出:
(1)模擬發(fā)電機定子繞組電阻 Ra和直、交軸同步電抗Xd、Xq的標幺值與原型發(fā)電機的基本相同(Ra、Xd、Xq分別相差-8.86%、-10.9%和-5.60%,負號表示模擬發(fā)電機的設計值比原型發(fā)電機的設計值偏?。?。
(2)模擬發(fā)電機以標幺值表示的空載特性與原型發(fā)電機的基本一致,在 0.8UN和 1.4UN時,勵磁電流標幺值分別相差-0.75%和5.12%,且在此電壓范圍之內,勵磁電流標幺值之差基本上小于3%。
(3)模擬發(fā)電機勵磁繞組的電阻 Rf、電抗Xf的設計結果分別為0.00422和1.616(標幺值),勵磁繞組時間常數(shù)Td0及瞬態(tài)時間常數(shù)Td′偏小。其原因應是Rf標幺值比原型發(fā)電機的偏大。在需要對這兩個時間常數(shù)進行比較準確的模擬時,可在轉子勵磁回路中串入負電阻,對它們進行補償。例如,串入標幺值為0.00222的負電阻(為Rf的52.6%),即可使勵磁繞組電阻標幺值減小為0.002,使Td0由0.508 s增大至1.072 s,使瞬態(tài)時間常數(shù)Td′由0.064 s增大為0.135 s。如此補償后,Td0、Td′分別與原型發(fā)電機的相差 7.13%和-8.70%,可以較好地滿足對這兩個時間常數(shù)模擬的要求。
(4)模擬發(fā)電機直軸超瞬態(tài)電抗Xd′的設計值與原型發(fā)電機的基本相同(相差3.85%);慣性常數(shù)Hj的設計值為3.256 s,與原型發(fā)電機的基本相同(相差10.4%)。
(5)模擬發(fā)電機交軸超瞬態(tài)電抗Xq′的設計值與原型發(fā)電機的相差23.4%(負序電抗X2標幺值的設計值為0.127,與原型發(fā)電機的0.112相差13.4%)。直軸瞬態(tài)電抗 Xd′與原型發(fā)電機的相差-24.0%,超瞬態(tài)時間常數(shù) Td′ 相差較大(為-75.6%)。
造成這些參數(shù)偏差較大的原因,在于模擬發(fā)電機設計中面臨的如下主要限制和困難:
① 為了滿足慣性常數(shù) Hj的要求,轉子外徑不能過大,從而限制了轉子磁極尺寸和勵磁繞組匝數(shù),因此電機的外形尺寸就受到限制。因此,難以在滿足慣性常數(shù) Hj要求的情況下同時全面滿足對瞬態(tài)參數(shù)和超瞬態(tài)參數(shù)的模擬要求。
② 對于 12相、8極的發(fā)電機,其極數(shù)較常規(guī)發(fā)電機的多,因此,在轉子尺寸受限的條件下,再考慮到轉子的機械加工要求和保證其有足夠的機械強度,磁極尺寸和阻尼繞組的設計進一步受到限制。所以,轉子阻尼導條的直徑不能太大,這就使阻尼繞組的電阻標幺值較大,直接導致超瞬態(tài)時間常數(shù)Td′ 與原型機的相差較大。
③ 直軸同步電抗標幺值 Xd的要求,限制了發(fā)電機的線負荷 A和氣隙磁通密度 Bδ以及氣隙長度的選擇。加上交軸同步電抗 Xq標幺值的要求,對氣隙長度和轉子磁極尺寸就有更多的限定條件。也就是說,在基本滿足對同步電抗Xd、Xq模擬要求的條件下,難以通過改變轉子磁極的尺寸來調整瞬態(tài)和超瞬態(tài)電抗參數(shù)的大小。
④ 由于相數(shù)和極數(shù)多,定子槽數(shù)需要較多,使定子槽形呈窄長狀,定子齒寬也比一般少極數(shù)發(fā)電機的偏小。此外,為了使電樞電阻標幺值與原型發(fā)電機的一致,需要增加定子槽面積,因此就要增大定子齒的高度,這就使定子繞組漏電抗較大,也使超瞬態(tài)電抗值難以減?。ㄒ驗槌矐B(tài)電抗中包含漏電抗),這就需要與電樞電阻、同步電抗等一起統(tǒng)籌考慮。
所以,在12相、8極柴油發(fā)電機的瞬態(tài)參數(shù)模擬、穩(wěn)態(tài)參數(shù)(包括同步電抗、電樞電阻、空載特性)模擬以及慣性常數(shù)模擬之間存在著比較突出的矛盾[3]。在設計中,針對最為關鍵的某些參數(shù),對電磁設計方案做反復調整,進行適當?shù)恼壑刑幚?。上述設計方案就是考慮到模擬發(fā)電機用于直流供電系統(tǒng)的運行狀況,側重于模擬發(fā)電機穩(wěn)態(tài)運行特性和突然短路(超瞬態(tài))電流變化規(guī)律的一種設計,因此,直軸超瞬態(tài)電抗、空載特性與原型發(fā)電機的一致,電樞繞組電阻、同步電抗、慣性常數(shù)基本相同。
此外,從表1可以看出,所設計的模擬發(fā)電機的定、轉子電流密度和電磁負荷、熱負荷都很低,因此發(fā)電機的發(fā)熱和溫升不必考核。
根據(jù)以上設計值的計算結果,所設計的 12相、8極模擬柴油發(fā)電機,其希望模擬的主要參數(shù)標幺值與原型發(fā)電機的基本相同(定子繞組電阻R、同步電抗Xd和超瞬態(tài)電抗Xd′的標幺值,慣性常數(shù) Hj),以標幺值表示的空載特性基本一致,電磁結構基本相同,滿足設計原則的要求。
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[2]金啟玫. 電力系統(tǒng)物理模擬綜述. 電工技術雜志,1999 (1).
[3]高景德等. 交流電機及其系統(tǒng)分析. 北京:清華大學出版社, 2005.